Ш.7 Проверку прочности сжатого при местном изгибе ортотропной плиты крайнего нижнего волокна продольного ребра следует выполнять в зоне положительных моментов неразрезных главных балок в опорном сечении II-III среднего продольного ребра (рисунок Ш.1, а - точка В) по формуле

, (Ш.7)

где , - коэффициенты, определяемые по 8.28 и 8.26;

- коэффициент влияния собственных остаточных напряжений, принимаемый =1,1 - для крайнего нижнего волокна ребра, выполненного из полосы, прокатного уголка или прокатного тавра, и =0,9 - для ребра в виде сварного тавра;

m - коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 8.15.

Ш.8 Проверку прочности крайнего нижнего волокна поперечной балки следует выполнять в сечении III-III посередине ее пролета (рисунок Ш.1, в - точка С) по формуле

, (Ш.8)

где - коэффициент, определяемый по формулам (8.6) и (8.7);

m - коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 8.15.

Ш.9 Расчет по прочности листа настила следует выполнять в точках , , (см. рисунок Ш.1, б) по формулам:

; (Ш.9)

, (Ш.10)

где ; ; ;

m - коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 8.15;

- коэффициент, равный 1,15 при =0 или 1,10 при ;

- коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,05 - при проверке прочности листа настила в точке ортотропной плиты автодорожных и городских мостов и 1,0 - во всех остальных случаях.

При выполнении данной проверки допускается принимать в качестве расчетных загружения, при которых достигает максимального значения одно из действующих в данной точке ортотропной плиты напряжений , или .

Ш.10 Местная устойчивость листа настила между продольными ребрами, продольных полосовых ребер, свесов поясов тавровых продольных и поперечных ребер должна быть обеспечена согласно 8.45 и 8.47, а стенки тавровых ребер - согласно приложению X. При этом следует выбирать наиболее невыгодную комбинацию напряжений от изгиба ортотропной плиты между главными балками и совместной ее работы с главными балками пролетного строения.

Ш.11 Общая устойчивость листа настила, подкрепленного продольными ребрами, должна быть обеспечена поперечными ребрами.

Момент инерции поперечных ребер (по Ш.3) сжатой (сжато-изогнутой) ортотропной плиты следует определять по формуле

, (Ш.11)

где - коэффициент, определяемый по таблице Ш.3;

- коэффициент, принимаемый равным: 0,055 при k = 1; 0,15 при k = 2; 0,20 при ;

k - число продольных ребер рассчитываемой ортотропной плиты;

L - расстояние между стенками главных балок или центрами узлов геометрически неизменяемых поперечных связей;

l - расстояние между поперечными ребрами;

- момент инерции полного сечения продольного ребра (по Ш.3);

- действующие напряжения в листе настила от совместной работы ортотропной плиты с главными балками пролетного строения, вычисленные в предположении упругих деформаций стали;

- напряжение, вычисленное по таблице 8.23 по значению .

Таблица Ш.3

Допускается также определять по следующей формуле

. (Ш.12)

Примечание - Коэффициент определяется по формуле , где следует находить по таблице Ш.4 в Ш.12 при .

Для сжатой ортотропной плиты, не воспринимающей местной нагрузки, в формуле (Ш.11) коэффициент следует принимать равным 2,025, что обеспечивает равенство расчетной длины продольных ребер расстоянию между поперечными ребрами l.

Ш.12 Расчет по общей устойчивости ортотропной плиты в целом (сжатой и сжато-изогнутой) при обеспечении условия (Ш.11) следует выполнять по формуле

, (Ш.13)

где - см. Ш.11;

- коэффициент продольного изгиба, принимаемый по таблице Ш.4 в зависимости от гибкости ;

m - коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 8.15 в 8.19.

Гибкость следует определять по формуле

, (Ш.14)

где - расчетная (свободная) длина продольных ребер, определяемая из выражения . Коэффициент находят из таблицы Ш.3 по значению

; (Ш.15)

, и l - см. Ш.3;

a - расстояние между продольными ребрами;

- толщина листа настила;

- коэффициент, принимаемый равным 1,0 - для ортотропной плиты нижнего пояса и по таблице Ш.5 - для плиты верхнего пояса коробчатых главных балок;

А - площадь полного сечения продольного ребра;