Утративший силу
Значение коэффициента при | |||||
0,5 | 0,67 | 1,0 | 2,0 | 2,5 и более | |
0,25 | 1,014 | 1,063 | 1,166 | 1,170 | 1,192 |
0,5 | 1,016 | 1,075 | 1,214 | 1,260 | 1,300 |
1,0 | 1,017 | 1,081 | 1,252 | 1,358 | 1,416 |
2,0 | 1,018 | 1,085 | 1,275 | 1,481 | 1,516 |
5,0 | 1,018 | 1,088 | 1,292 | 1,496 | 1,602 |
10,0 | 1,018 | 1,088 | 1,298 | 1,524 | 1,636 |
Свыше 10 | 1,018 | 1,089 | 1,303 | 1,552 | 1,680 |
Х.5 Расчет по устойчивости пластинок стенки сплошных изгибаемых элементов, имеющих поперечные ребра и одно продольное ребро в сжатой зоне, следует выполнять:
второй пластинки - между растянутым поясом и продольным ребром - по формуле (Х.11), принимая при этом =1.
Х.5.1 Приведенное критическое продольное нормальное напряжение следует определять по формуле (Х.12), при этом коэффициент упругого защемления следует принимать:
первой пластинки: элементов с болтовыми соединениями - =1,3; таких же и сварных элементов при объединении с железобетонной плитой - =1,35; прочих сварных элементов - по таблице Х.10;
Х.5.2 Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение в первой пластинке следует определять по формуле
- коэффициент упругого защемления, принимаемый по таблице Х.11 для элементов, объединенных с железобетонной плитой, и для балок с болтовыми соединениями, по таблице Х.12 - для сварных балок.
Значение коэффициента при | ||||||||
0,5 | 0,6 | 0,9 | 1,0 | 1,5 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | |
2 | 1,06 | 1,07 | 1,13 | 1,17 | 1,31 | 1,32 | 1,29 | 1,25 |
4 | 1,06 | 1,07 | 1,14 | 1,19 | 1,38 | 1,44 | 1,43 | 1,39 |
Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение при воздействии сосредоточенной нагрузки, когда действующие напряжения определяются по формуле (Х.7), следует вычислять по формуле (Х.16) с умножением на коэффициент 1,55; если при этом , то надлежит принимать .
Приведенное критическое поперечное нормальное напряжение во второй пластинке следует определять по формуле (Х.13), при этом следует принимать: =1; z - по таблице Х.8; - по таблице Х.6 при = 0,35.
Х.5.3 Приведенное критическое касательное напряжение следует определять по формуле (Х.14), при этом для первой пластинки вместо коэффициента защемления должен быть принят коэффициент , для второй пластинки - =1.
Х.6 Расчет по устойчивости пластинок стенки сплошных изгибаемых элементов, имеющих поперечные ребра и несколько продольных ребер жесткости, следует выполнять:
первой пластинки - между сжатым поясом и ближайшим ребром - по формуле (Х.15) и формулам (Х.12), (Х.16) и (Х.14) для , , соответственно;
для последующих сжатых пластинок - по формулам для первой пластинки, принимая коэффициент защемления =1;
для сжато-растянутой пластинки - по формуле (Х.11), принимая =1, и формулам (Х.12), (Х.16) и (Х.14) для , , как для второй пластинки по Х.5.
где , - критические поперечное нормальное и касательное напряжения, определяемые по , согласно указаниям Х.4, при этом приведенное критическое поперечное нормальное напряжение следует определять по формуле
Тип пластинки | Значения коэффициента при | |||||||
0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 1,0 | 1,5 | 2,0 | |
Примыкающая к растянутому поясу | 1240 | 1380 | 1520 | 1650 | 1820 | 2240 | 3860 | 6300 |
Промежуточная | 920 | 970 | 1020 | 1060 | 1100 | 1190 | 1530 | 2130 |
Примечание - a и следует определять по Х.1. |
Х.7 Расчет по устойчивости пластинок стенки сплошных сжато-изгибаемых элементов (балки жесткости пролетного строения распорной системы, арки или пилона) при сжатии сечения по всей высоте следует выполнять по формуле
где - максимальное продольное нормальное напряжение на границе пластинки от продольной силы N и изгибающего момента , принимаемого в соответствии с Х.2;
При действии на части высоты сечения растягивающих напряжений расчет следует выполнять как для стенки сплошных изгибаемых элементов по Х.4 - Х.6.