Утративший силу
При устройстве пути на балласте и м величину v следует принимать по таблице К.1, причем для м независимо от положения вершин линий влияния - по графе, соответствующей =0,5;
Включающая вершину часть линии влияния длиной и площадью (рисунок К.2), ограниченная ординатами и , загружается на максимум (в соответствии с и ); остальная часть линии влияния ( ) загружается нагрузкой 9,81К кН/м пути.
При этом суммарную величину усилия следует принимать не менее , где v определяется в соответствии с и всей линии влияния.
К.5 Усилия (рассматриваемого знака) по линиям влияния, состоящим из нескольких участков, следует определять суммированием результатов загружения отдельных, рядом расположенных участков всей или части линии влияния.
два участка рассматриваемого знака, расположенные рядом или разделенные участком иного знака, при общей длине этих (двух или трех) участков менее 80 м;
Разделяющие участки иного знака следует загружать нагрузкой 13,73 кН/м пути, а при наличии таких участков длиной до 20 м один из них не загружают.
К.6 При расчете массивных устоев мостов с разрезными балочными пролетными строениями загружение пролета одновременно с призмой обрушения или пролета с устоем следует производить в соответствии с
Длину загружения призмы обрушения следует принимать равной половине высоты от подошвы шпал до рассматриваемого сечения опоры.
Коэффициент надежности по нагрузке следует принимать, руководствуясь приведенной длиной загружения, равной сумме длин участков, на которых в каждом случае размещается временная нагрузка.
К.7 При загружении пролетных строений, расположенных на кривых, величину нагрузки v следует принимать с коэффициентом, отражающим влияние смещения центра тяжести подвижного состава, причем расчет следует осуществлять дважды:
а) с учетом центробежной силы и динамического коэффициента, но без учета силовых факторов, возникающих вследствие возвышения наружного рельса;
б) без учета центробежной силы и динамического коэффициента, но с учетом силовых факторов, возникающих вследствие возвышения наружного рельса.
Схема загружения (по рисунку К.4) | Загружаемая часть моста | Длина загружаемого участка, м | Ограничение | Принимаемое положение вершины линии влияния | Эквивалентная нагрузка v, кН/м пути |
а | Пролет | 0* | |||
Устой | - | 0 | |||
Призма обрушения | 0,5 | ||||
То же | 0 | ||||
- | 0 | ||||
- | |||||
" | - | ||||
- | 0 | ||||
0,5 | |||||
в | Пролет Устой | 0 | |||
0,5 | |||||
То же | 0 | ||||
- | |||||
" | - | ||||
0,5 | |||||
К.2). * При устройстве езды на балласте при <25 м следует принимать =0,5 ( |
К.5, определяются невыгоднейшим из загружений, возникающих от подвижного состава, и состоящим из нагрузки (которой загружается только один участок) и нагрузки 9,81К кН/м пути. Загружение ведется последовательно по участкам линии влияния - отдельно справа налево и слева направо (рисунок К.5). При симметричной линии влияния производится загружение в одном направлении.
К.8 При расчете на выносливость максимальное и минимальное усилия (напряжения) по линиям влияния, указанным в Приложение Л (справочное) Эквивалентные нагрузки от одиночных автомобилей, стоящих и движущихся колонн автомобилей нагрузки АБ
Длина загружения , м | Эквивалентные нагрузки от нагрузок АБ при разных положениях вершин треугольных линий влияния, кН/м | ||||||||
АБ-51 | АБ-74 | АБ-151 | |||||||
=0,5 | =0,25 | =0 | =0,5 | =0,25 | =0 | =0,5 | =0,25 | =0 | |
А. Одиночный автомобиль | |||||||||
4 | 166,7 | 166,7 | 177,1 | 245,2 | 245,2 | 245,2 | 495,2 | 495,2 | 495,2 |
5 | 133,4 | 137,8 | 153,4 | 196,1 | 196,1 | 211,2 | 396,2 | 396,2 | 415,8 |
6 | 111,1 | 123,5 | 134,3 | 163,5 | 168,7 | 187,0 | 330,2 | 330,2 | 371,0 |
7 | 95,2 | 111,1 | 119,1 | 140,1 | 153,6 | 167,0 | 283,0 | 303,0 | 333,0 |
8 | 88,6 | 100,7 | 106,8 | 122,6 | 140,2 | 150,5 | 247,6 | 278,3 | 301,3 |
9 | 82,4 | 91,9 | 96,7 | 112,5 | 128,8 | 136,9 | 220,1 | 256,4 | 274,6 |
10 | 76,7 | 84,4 | 88,4 | 105,6 | 118,8 | 125,3 | 207,9 | 237,3 | 252,0 |
12 | 67,2 | 72,6 | 75,2 | 93,5 | 102,7 | 107,2 | 185,5 | 205,9 | 216,1 |
15 | 56,3 | 59,7 | 61,5 | 79,2 | 85,0 | 88,0 | 158,2 | 171,3 | 177,8 |
18 | 48,3 | 50,8 | 52,0 | 68,4 | 72,5 | 74,5 | 137,3 | 146,4 | 150,9 |
24 | 37,7 | 38,9 | 39,6 | 53,6 | 55,9 | 57,1 | 108,1 | 113,2 | 115,7 |
30 | 30,8 | 31,6 | 32,1 | 44,0 | 45,4 | 46,2 | 88,9 | 92,2 | 93,8 |
33 | 28,1 | 28,8 | 29,2 | 40,3 | 41,6 | 42,2 | 81,7 | 84,3 | 85,7 |
36 | 26,0 | 26,6 | 26,9 | 37,3 | 38,2 | 38,8 | 75,4 | 77,8 | 78,8 |
48 | 19,8 | 20,2 | 20,3 | 28,5 | 29,1 | 29,4 | 57,9 | 59,1 | 59,8 |
66 | 14,6 | 14,8 | 14,9 | 21,1 | 21,4 | 21,6 | 42,9 | 43,5 | 43,8 |
Б. Колонна стоящих автомобилей | |||||||||
10 | 76,7 | 84,4 | 88,4 | 105,6 | 118,8 | 125,3 | 207,9 | 237,3 | 252,0 |
12 | 67,2 | 72,6 | 77,6 | 93,5 | 102,7 | 107,2 | 185,5 | 205,9 | 216,1 |
15 | 56,3 | 59,7 | 71,9 | 79,2 | 85,0 | 100,2 | 158,2 | 171,3 | 182,2 |
18 | 50,4 | 56,3 | 68,5 | 71,3 | 77,8 | 94,4 | 137,3 | 146,4 | 172,3 |
24 | 44,6 | 51,3 | 60,5 | 60,1 | 70,8 | 83,4 | 114,9 | 129,3 | 156,9 |
30 | 46,3 | 47,7 | 57,8 | 63,5 | 66,3 | 79,5 | 102,0 | 120,7 | 142,1 |
33 | 46,6 | 47,3 | 56,0 | 63,3 | 64,5 | 77,8 | 107,9 | 116,4 | 139,3 |
36 | 46,1 | 46,7 | 54,0 | 63,3 | 64,2 | 75,4 | 108,9 | 113,8 | 137,2 |
48 | 41,6 | 41,9 | 46,0 | 58,3 | 58,8 | 65,1 | 106,7 | 108,0 | 123,5 |
66 | 34,3 | 34,5 | 36,8 | 48,8 | 49,1 | 52,5 | 93,2 | 93,8 | 102,0 |
В. Колонна движущихся автомобилей | |||||||||
18 | 48,3 | 50,8 | 52,0 | 68,4 | 72,5 | 74,5 | 137,3 | 146,4 | 151,0 |
24 | 37,7 | 38,9 | 40,2 | 53,6 | 55,9 | 57,1 | 108,1 | 113,2 | 115,8 |
30 | 30,8 | 31,6 | 38,0 | 44,0 | 45,4 | 53,3 | 88,9 | 92,3 | 93,8 |
33 | 28,1 | 29,9 | 36,9 | 40,3 | 42,3 | 52,1 | 81,7 | 84,4 | 90,2 |
36 | 26,0 | 29,0 | 35,6 | 37,3 | 41,1 | 50,5 | 75,4 | 77,8 | 88,1 |
48 | 21,6 | 26,8 | 30,8 | 30,2 | 37,9 | 43,5 | 57,9 | 66,2 | 80,3 |
66 | 23,3 | 23,5 | 28,4 | 32,9 | 33,1 | 40,4 | 50,5 | 59,4 | 69,3 |
Примечание - Промежуточные значения эквивалентных нагрузок следует определять по интерполяции. |
Приложение М (обязательное) Методика определения горизонтального (бокового) давления грунта на береговые опоры (устои) от транспортных средств железных и автомобильных дорог
Плечи сил , , и , считая от рассматриваемого сечения (на рисунке М.1 - подошвы фундамента), следует определять по формулам:
v - равномерно распределенная нагрузка, кН/м, от подвижного состава на призме обрушения (по приложению К);
b - ширина однопутного устоя или удвоенное наименьшее расстояние от вертикальной оси нагрузки до ближайшей боковой грани устоя при несимметричном загружении, м;
- удвоенное расстояние от оси пути до точки пересечения линии распространения нагрузки с боковой удаленной от пути гранью, м, но не более удвоенного наибольшего расстояния от оси пути до боковой грани устоя;
Значения коэффициентов , , и , , в зависимости от соответствующих высот h, и следует принимать по таблице М.1.
Примечание - Для многопутного устоя общее давление от временной нагрузки следует определять как сумму давлений, получаемых по формуле (М.2) для каждого из путей в отдельности при соответствующих значениях b, , h, , .
H, , | , , | , , | h, , | , , | , , |
1 | 0,85 | 0,53 | 16 | 0,33 | 0,65 |
2 | 0,75 | 0,55 | 17 | 0,32 | 0,66 |
3 | 0,67 | 0,56 | 18 | 0,31 | 0,66 |
4 | 0,61 | 0,58 | 19 | 0,30 | 0,66 |
5 | 0,57 | 0,59 | 20 | 0,29 | 0,67 |
6 | 0,53 | 0,60 | 21 | 0,28 | 0,67 |
7 | 0,49 | 0,60 | 22 | 0,27 | 0,67 |
8 | 0,46 | 0,61 | 23 | 0,27 | 0,67 |
9 | 0,44 | 0,62 | 24 | 0,26 | 0,68 |
10 | 0,42 | 0,62 | 25 | 0,25 | 0,68 |
11 | 0,40 | 0,63 | 26 | 0,25 | 0,68 |
12 | 0,38 | 0,64 | 27 | 0,24 | 0,68 |
13 | 0,37 | 0,64 | 28 | 0,23 | 0,69 |
14 | 0,35 | 0,64 | 29 | 0,23 | 0,69 |
15 | 0,34 | 0,65 | 30 | 0,22 | 0,69 |