Утративший силу
Напряжения и следует определять соответственно по формулам таблицы 8.32 и формулам (8.85) - (8.96) от нагрузок, указанных в 6.1-6.3.
где - коэффициент, равный 1,0 для железнодорожных и пешеходных и 0,7 - для автодорожных и городских мостов;
где , , , - наименьшие и наибольшие по абсолютной величине значения напряжений со своими знаками, определяемые в том же сечении, по тем же формулам, что и и ; при этом следует принимать =1,0.
Напряженное состояние | Формулы для определения |
Растяжение или сжатие | |
Изгиб в одной из главных плоскостей | |
Растяжение или сжатие с изгибом в одной из главных плоскостей | |
Изгиб в двух главных плоскостях | |
Растяжение или сжатие с изгибом в двух главных плоскостях | |
Обозначения, принятые в таблице 8.32:М, , - приведенные изгибающие моменты в рассматриваемом сечении, определяемые согласно 8.28; - коэффициент, принимаемый равным 1,05.Примечание - При расчете элементов с фрикционными соединениями на высокопрочных болтах в формулы таблицы 8.32 подставляются характеристики сечения брутто. |
В формуле (8.65) верхние знаки в скобках следует принимать при расчете по формуле (8.63), если >0, и всегда - при расчете по формуле (8.64).
ри вычислении коэффициентов для сварных швов принимаются те же значения коэффициентов и , что и для металла элемента.
Эффективный коэффициент концентрации напряжений | Значения коэффициентов v и для классов прочности стали | |||
С235 | С325-С390 | |||
v | v | |||
1,0 | 1,45 | 0,0205 | 1,65 | 0,0295 |
1,1 | 1,48 | 0,0218 | 1,69 | 0,0315 |
1,2 | 1,51 | 0,0232 | 1,74 | 0,0335 |
1,3 | 1,54 | 0,0245 | 1,79 | 0,0355 |
1,4 | 1,57 | 0,0258 | 1,83 | 0,0375 |
1,5 | 1,60 | 0,0271 | 1,87 | 0,0395 |
1,6 | 1,63 | 0,0285 | 1,91 | 0,0415 |
1,7 | 1,66 | 0,0298 | 1,96 | 0,0436 |
1,8 | 1,69 | 0,0311 | 2,00 | 0,0455 |
1,9 | 1,71 | 0,0325 | 2,04 | 0,0475 |
2,0 | 1,74 | 0,0338 | 2,09 | 0,0495 |
2,2 | 1,80 | 0,0364 | 2,18 | 0,053,6 |
2,3 | 1,83 | 0,0377 | 2,23 | 0,0556 |
2,4 | 1,86 | 0,0390 | 2,27 | 0,0576 |
2,5 | 1,89 | 0,0404 | 2,31 | 0,0596 |
2,6 | 1,92 | 0,0417 | 2,36 | 0,0616 |
2,7 | 1,95 | 0,0430 | 2,40 | 0,0636 |
3,1 | 2,07 | 0,0483 | 2,57 | 0,0716 |
3,2 | 2,10 | 0,0496 | 2,62 | 0,0737 |
3,4 | 2,15 | 0,0523 | 2,71 | 0,0777 |
3,5 | - | - | 2,75 | 0,0797 |
3,7 | - | - | 2,84 | 0,0837 |
4,4 | - | - | 3,15 | 0,0977 |
для гибких несущих элементов вантовых и висячих мостов без индивидуальального регулирования усилий в канатах - 0,83;
для напрягаемых элементов предварительно напряженных конструкций и гибких несущих элементов вантовых и висячих мостов при индивидуальном регулировании усилий в канатах, в том числе по величине стрелы прогиба при монтаже канатов, - 1,0;
- эффективный коэффициент концентрации напряжений, значения которого принимаются по таблице Ц.2 приложения Ц;
8.59 В расчетах элементов и соединений решетчатых главных ферм по прочности при отношении высоты сечения к длине элемента свыше 1/15 следует учитывать изгибающие моменты от жесткости узлов. Это требование относится и к расчетам на выносливость элементов решетчатых главных ферм с узловыми соединениями на высокопрочных болтах; при сварных узловых соединениях расчет на выносливость следует выполнять с учетом изгибающих моментов от жесткости узлов независимо от величины отношения высоты сечения к длине элементов.
Расчет по прочности решетчатых главных ферм, имеющих в уровне проезда пояс, работающий на совместное действие, осевых усилий и изгиба от внеузлового. приложения нагрузки, следует выполнять с учетом жесткости узлов указанного пояса независимо от отношения высоты сечения к длине панели. Учет жесткости остальных узлов следует выполнять, как указано выше.
Во всех указанных случаях в расчетах по прочности изгибающие моменты от жесткости узлов следует уменьшать на 20%.
Изгибающие моменты от примыкания связей или горизонтальных диафрагм с эксцентриситетом и от неполной (с учетом 8.22) центровки элементов ферм следует учитывать полностью. Это требование распространяется и на учет изгибающих моментов, возникающих в горизонтальных и наклонных элементах решетчатых главных ферм и связей от их собственного веса. При этом допускается принимать эти изгибающие моменты распределенными по параболе с ординатами посредине длины элемента и на концах его, равными 0,6 момента для свободно опертого элемента.
8.60 В расчетах по устойчивости элементов решетчатых главных ферм изгибающие моменты от жесткости узлов, воздействий связей и поперечных балок допускается не учитывать.
Элементы решетчатых ферм, имеющие замкнутое коробчатое сечение с отношением размеров сторон не более двух, допускается рассчитывать на устойчивость по плоским изгибным формам относительно горизонтальной и вертикальной осей сечения.
8.61 Стойки, распорки, стяжки, связи и другие элементы пролетного строения, используемые для уменьшения свободной длины сжатых элементов, следует рассчитывать на сжатие и растяжение силой, равной 3% продольного усилия в сжатом элементе.
8.62 В арочных мостах с передачей распора на опоры продольные связи между арками следует рассчитывать как элементы балочной фермы, защемленной по концам.
В разрезных балочных пролетных строениях ветровая ферма, образованная поясами главных ферм и продольными связями, принимается разрезной балочной, подвижно-опертой в своей плоскости на порталы или опорные части. В арках и при полигональном очертании поясов ферм допускается определение усилий в поясах ветровой фермы как для плоской фермы с делением полученных результатов на косинус угла наклона данного элемента к горизонтали.
В неразрезных балочных пролетных строениях с ездой понизу ветровые фермы, образованные поясами главных ферм и продольными связями, следует рассчитывать как неразрезные балочные, считая верхнюю подвижно-опертой на упругие опоры - порталы на концевых опорах и на каждой промежуточной опоре главных ферм, а нижнюю опертой на жесткие опоры - опорные части.