СНиП II-11-77* Защитные сооружения гражданской обороны...

Действующий

Таблица 21*

Назначение арматуры		Степень применения	Класс арматуры
1.	Продольная рабочая растянутая и сжатая арматура, определяемая расчетом	Рекомендуется	A-III, A-IV
		Допускается	A-II
2.	Продольная рабочая сжатая арматура, определяемая расчетом	Рекомендуется	A-Ill, A-IV
		Допускается	A-II
3.	Поперечная арматура, определяемая расчетом	Рекомендуется	A-III, А-II
		Допускается	A-I
4.	Конструктивная арматура	Рекомендуется	A-I, Вр-I
		Допускается	A-II, B-I (при отсутствии Вр-I)

4.12*. При расчете железобетонных конструкций убежищ на эквивалентные статические нагрузки (по предельному состоянию первой группы) расчетные сопротивления рабочей стержневой горячекатаной арматуры классов A-I, A-II и A-III, назначаемой для сечений элементов, следует принимать численно равными нормативным сопротивлениям арматурных сталей согласно главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, с учетом коэффициента надежности по арматуре

, равного 1.

При назначении в конструкциях убежищ арматурной стали класса A-IV ее расчетное сопротивление определяется по нормативному сопротивлению, принимаемому по указанной в этом пункте главе СНиП, с учетом коэффициента надежности по арматуре

, равного 1,2 (1,1).

Расчетное сопротивление проволочной арматуры класса Вр-I определяется по нормативному сопротивлению растяжению, принимаемому согласно главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, с учетом коэффициента надежности по арматуре

, равного 1,1.

Примечание. В скобках указан коэффициент надежности по арматуре класса A-IV для условий проектирования конструкций, изготовляемых или возводимых после 1 января 1983 г.

4.13*. Расчетные динамические сопротивления арматуры

следует определять по расчетным сопротивлениям, указанным в табл. 22*, умножая их на коэффициенты динамического упрочнения арматурной стали, приведенные в табл. 23*.

Расчетные сопротивления арматуры классов A-I, A-II и A-III, указанные в табл. 22*, при расчете конструкции на изгиб следует умножать на коэффициент условий работы

, равный 1,1.

Таблица 22*

Вид и класс арматуры	Расчетные сопротивления арматуры при расчете конструкций на эквивалентные статические нагрузки, кгс/см			Модуль упругости , кгс/см	Относительные удлинения при разрыве , %
	растяжению		сжатию,
	продольной и поперечной при расчете нормальных и наклонных сечений на действие изгибающего момента	поперечной (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклонных сечений на действие поперечной силы
1. Горячекатаная гладкая стержневая класса A-I	2400	1900	2400	2,1·10	25
2. Горячекатаная периодического профиля стержневая:
класса A-II	3000	2400	3000	2,1·10	25-19
класса A-III	4000	3200	3600	2·10	14
класса A-IV	5000	4000	4000	2·10	6
	(5400)	(4200)
3. Проволочная арматура класса Вр-I:
диаметром 3 мм	3850	3100	3850	2·10	2-6
" 4 мм	3750	3000	3750	2·10	2-6
" 5 мм	3550	2800	3550	2·10	2-6
	(3700)	(2850)	(3700)
Примечания: 1. В сварных каркасах, в которых стержни, рассчитываемые на действие поперечной силы, предусматриваются из арматуры класса A-III диаметром меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значение принимается равным: для диаметров 6-8 мм - 2500 кгс/см , для диаметров 10-40 мм - 2600 кгс/см . 2. В расчетных сопротивлениях в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций учтен коэффициент условий работы поперечной арматуры на действие поперечной силы. 3. В скобках указаны расчетные сопротивления арматуры для условий проектирования конструкций, изготовляемых или возводимых после 1 января 1983 г. 4. Значения , в случае применения проволочной арматуры класса Вр-I в вязаных каркасах, следует увеличивать по сравнению с указанными в табл. 22* на 100 кгс/см для каждого диаметра проволоки.

Таблица 23*

			Значения и для арматуры классов
	Условия применения арматурной стали	Условные обозначения коэффициентов	A-I	A-II	A-III	A-IV	Bp-I

1.	В растянутой зоне		1,35	1,30	1,25	1,05	1,0
2.	В сжатой зоне		1,1	1,1	1,1	1,0	1,0

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

4.14. Расчет элементов железобетонных конструкций убежищ по прочности должен производиться для сечений, нормальных и наклонных к продольной оси элементов. Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие и продавливание).

Расчет сечений изгибаемых и внецентренно сжатых элементов сборно-монолитных конструкций производится так же, как монолитных. В рабочую высоту сечения следует включать высоту сборных элементов, при этом необходимо обеспечивать совместную их работу.

Сборно-монолитные железобетонные конструкции должны проверяться расчетом на воздействие скалывающих напряжений.

4.15. Расчет прочности элементов железобетонных конструкций по сечениям, нормальным к оси элемента, производится исходя из следующего:

сопротивление растянутого бетона не учитывается, и все растягивающие усилия передаются на арматуру, причем напряжения в ней принимаются равными расчетным динамическим сопротивлениям арматурной стали на растяжение;

сопротивление бетона сжатию принимается равным динамическому сопротивлению бетона, а эпюра напряжений в сжатой зоне условно считается прямоугольной (в отдельных случаях принимается трапециевидной с коэффициентом полноты 0,75);

сжимающие напряжения в арматуре сжатой зоны элементов принимаются равными динамическим расчетным сопротивлениям арматурной стали на сжатие.

4.16*. Определение внутренних усилий (изгибающих моментов, продольных и поперечных сил) в элементах конструкций защитных сооружений следует производить по правилам строительной механики от нагрузок, определяемых согласно требованиям п. 3.1* настоящих норм.

Расчет конструкций убежищ целесообразно производить в целом как рамы. В случае с неуравновешенными внешними нагрузками расчет конструкции убежищ следует производить как рамы с дополнительными стержнями или, условно разрезав по стенам, рассчитать раздельно покрытие и фундаментную плиту как неразрезные балки.

При расчете поэлементно следует учитывать перераспределение усилий.

При расчете статически неопределимых балочных и рамных систем на эквивалентные статические нагрузки по состоянию Iа допускается учитывать перераспределение усилий между опорой и пролетом вследствие пластических деформаций или появления трещин. При этом уменьшение на опоре изгибающего момента, получаемого по расчету на эквивалентные статические нагрузки, допускается до 50% для балок и 30% для плит перекрытий и фундаментов.

Для сборно-монолитных и монолитных балочных плит покрытий (за исключением плит безбалочных покрытий) заглубленных защитных сооружений, рассчитываемых без учета распора, возникающего вследствие ограничения горизонтальных перемещений опорных сечений, заделанных в железобетонные стены или ригели, следует уменьшать рабочую арматуру в пролете:

на 20% - при

0,2;

на 15% - при 0,2

0,3;

на 10% - при 0,3

0,4.

При

>0,4 влияние распора не учитывается.

Динамическую прочность сборных изгибаемых железобетонных элементов, имеющих закрепление на концах или надежное замоноличивание, с учетом распора можно определить по методике, изложенной в прил. 11*.

4.17. При применении в защитных сооружениях предварительно напряженных железобетонных конструкций предельное усилие, отвечающее расчетным динамическим характеристикам материалов при расчете на эквивалентные статические нагрузки, должно быть больше усилия, вызывающего образование трещин в убежищах, не менее чем на 25%.

В предварительно напряженных конструкциях, используемых для убежищ, не допускается применять арматуру, для которой относительное удлинение при разрыве

меньше 4%. Предварительно напряженные конструкции, в которых арматура не имеет сцепления с бетоном, применять в убежищах не допускается.

А. Внецентренно сжатые элементы

4.18. Расчет внецентренно сжатых элементов на действие сжимающей продольной силы N производится в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций. Для случая, когда расчетный эксцентриситет продольной силы

равен нулю, а расчетная длина элемента

, расчет сжатых элементов допускается производить из условия

, (12)

где

- коэффициент, принимаемый по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;

- площадь сечения растянутой арматуры, см

;

- площадь сечения сжатой арматуры, см

;

- площадь сечения элемента, см

;

- продольная сила от действия постоянных, длительных и кратковременных (эквивалентных статических) нагрузок, определяемая из выражения

;

- расчетная динамическая призменная прочность бетона;

- расчетное динамическое сопротивление сжатию арматуры.

4.19. Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных указанной плоскости граней элемента, должен производиться в зависимости от соотношения между величиной относительной высоты сжатой зоны бетона

, определяемой из соответствующих условий равновесия, и граничным значением относительной высоты сжатой зоны бетона

, при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному динамическому сопротивлению арматуры растяжению.

Расчет производится:

при

- с учетом расчетных динамических сопротивлений арматуры;

при

- с учетом напряжений, достигаемых в арматуре, по формуле

, (13)

где

- относительная высота сжатой зоны бетона, определяемая из выражения

или

;

Форма поиска

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

А. Внецентренно сжатые элементы