Действующий
4.6*. Для сборных и монолитных бетонных и железобетонных конструкций убежищ должен применяться тяжелый бетон проектной марки не ниже М200, а для колонн и ригелей - не ниже М300.
Бетонные блоки для стен высотой 2,4 м следует предусматривать марки не ниже М100. Раствор для заделки швов сборных железобетонных конструкций принимать марки не ниже М100, а для кладки стен - не ниже М50.
4.7. При расчетах конструкций защитных сооружений на эквивалентные статические нагрузки нормативные сопротивления бетона осевому сжатию призм (призменная прочность) 
и сопротивление осевому растяжению 
принимаются в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций. При этом коэффициенты безопасности по бетону при сжатии 
и растяжении 
принимаются равными: 
и 
.
и сопротивление осевому растяжению принимаются в соответствии с требованиями главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций. При этом коэффициенты безопасности по бетону при сжатии и растяжении принимаются равными: и . 4.8*. Расчетные динамические сопротивления бетона в проектируемых конструкциях защитных сооружений следует принимать равными расчетным сопротивлениям бетона при расчете на эквивалентные статические нагрузки согласно табл. 19*, умноженным на коэффициент динамического упрочнения бетона, принимаемый равным:
; 
. Воздействие и сопротивление | Расчетные сопротивления бетона и начальные модули упругости, кгс/см  , при проектной марки бетона | |||||||||
М100 | М150 | М200 | М250 | М300 | М350 | М400 | М450 | М500 | М600 | |
Сжатие осевое (призменная прочность)  | 50 | 75 | 100 | 130 | 150 | 180 | 200 | 230 | 250 | 300 |
Растяжение осевое  | 5,8 | 7,6 | 9,2 | 10,4 | 12 | 13,2 | 14,4 | 15,2 | 16 | 17,6 |
Модуль упругости бетона естественного твердения  | 1,9 | 2,3 | 2,6 | 2,9 | 3,2 | 3,4 | 3,6 | 3,8 | 4,0 | 4,2 |
Примечание. Модуль упругости бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении, принимается равным 0,9  . | ||||||||||
4.9. Расчетные сопротивления бетона, указанные в табл. 19*, следует умножать на коэффициенты условий работы бетона, принимаемые по табл. 20.
Коэффициенты условий работы бетона | |||
Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы бетона | условные обозначения | величины коэффициентов | |
1. | Попеременное замораживание и оттаивание при эксплуатации конструкций в водонасыщенном состоянии и расчетной зимней температуре наружного воздуха: | ||
ниже минус 20 до минус 40 °С включительно |  | 0,85 | |
ниже минус 5 до минус 20 °С | | 0,9 | |
включительно | |||
минус 5 °С и выше | | 0,95 | |
2. | Попеременное замораживание и оттаивание в условиях эксплуатации конструкций при эпизодическом водонасыщении при расчетной зимней температуре наружного воздуха: | ||
ниже минус 40 °С | | 0,9 | |
минус 40 °С и выше | | 1 | |
3. | Бетонные конструкции |  | 0,9 |
4. | Нарастание прочности бетона по времени, кроме бетонов марки М600 и выше и бетонов на глиноземистом цементе, алюминатных и алитовых портландцементах |  | 1,25 |
5. | Бетонные и железобетонные элементы заводского изготовления |  | 1,15 |
4.10. Расчетное динамическое сопротивление бетона срезу 
следует принимать равным расчетному сопротивлению бетона осевому сжатию (призменная прочность) согласно табл. 19*, умноженному на коэффициент, равный 0,25.
следует принимать равным расчетному сопротивлению бетона осевому сжатию (призменная прочность) согласно табл. 19*, умноженному на коэффициент, равный 0,25. 4.11*. Выбор арматурных сталей для железобетонных конструкций убежищ должен производиться с учетом требований главы СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций и согласно табл. 21* настоящих норм.
Для закладных деталей и соединительных накладок должна применяться прокатная углеродистая сталь класса С38/23 согласно требованиям главы СНиП по проектированию стальных конструкций. При этом коэффициент упрочнения стали следует принимать 
и коэффициент условий работы 
.
и коэффициент условий работы . Назначение арматуры | Степень применения | Класс арматуры | |
1. | Продольная рабочая растянутая и сжатая арматура, определяемая расчетом | Рекомендуется | A-III, A-IV |
Допускается | A-II | ||
2. | Продольная рабочая сжатая арматура, определяемая расчетом | Рекомендуется | A-Ill, A-IV |
Допускается | A-II | ||
3. | Поперечная арматура, определяемая расчетом | Рекомендуется | A-III, А-II |
Допускается | A-I | ||
4. | Конструктивная арматура | Рекомендуется | A-I, Вр-I |
Допускается | A-II, B-I (при отсутствии Вр-I) | ||
4.12*. При расчете железобетонных конструкций убежищ на эквивалентные статические нагрузки (по предельному состоянию первой группы) расчетные сопротивления рабочей стержневой горячекатаной арматуры классов A-I, A-II и A-III, назначаемой для сечений элементов, следует принимать численно равными нормативным сопротивлениям арматурных сталей согласно главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, с учетом коэффициента надежности по арматуре 
, равного 1.
, равного 1. При назначении в конструкциях убежищ арматурной стали класса A-IV ее расчетное сопротивление определяется по нормативному сопротивлению, принимаемому по указанной в этом пункте главе СНиП, с учетом коэффициента надежности по арматуре , равного 1,2 (1,1).
, равного 1,2 (1,1). Расчетное сопротивление проволочной арматуры класса Вр-I определяется по нормативному сопротивлению растяжению, принимаемому согласно главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций, с учетом коэффициента надежности по арматуре , равного 1,1.
, равного 1,1. Примечание. В скобках указан коэффициент надежности по арматуре класса A-IV для условий проектирования конструкций, изготовляемых или возводимых после 1 января 1983 г.
4.13*. Расчетные динамические сопротивления арматуры 
, 
, 
следует определять по расчетным сопротивлениям, указанным в табл. 22*, умножая их на коэффициенты динамического упрочнения арматурной стали, приведенные в табл. 23*.
, , следует определять по расчетным сопротивлениям, указанным в табл. 22*, умножая их на коэффициенты динамического упрочнения арматурной стали, приведенные в табл. 23*. Расчетные сопротивления арматуры классов A-I, A-II и A-III, указанные в табл. 22*, при расчете конструкции на изгиб следует умножать на коэффициент условий работы 
, равный 1,1.
, равный 1,1. Вид и класс арматуры | Расчетные сопротивления арматуры при расчете конструкций на эквивалентные статические нагрузки, кгс/см | Модуль упругости  , кгс/см | Относительные удлинения при разрыве  , % | ||
растяжению | сжатию,  | ||||
продольной и поперечной при расчете нормальных и наклонных сечений на действие изгибающего момента  | поперечной (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклонных сечений на действие поперечной силы  | ||||
| 1. Горячекатаная гладкая стержневая класса A-I | 2400 | 1900 | 2400 | 2,1·10  | 25 |
| 2. Горячекатаная периодического профиля стержневая: | |||||
класса A-II | 3000 | 2400 | 3000 | 2,1·10 | 25-19 |
класса A-III | 4000 | 3200 | 3600 | 2·10 | 14 |
класса A-IV | 5000 | 4000 | 4000 | 2·10 | 6 |
(5400) | (4200) | ||||
| 3. Проволочная арматура класса Вр-I: | |||||
диаметром 3 мм | 3850 | 3100 | 3850 | 2·10 | 2-6 |
" 4 мм | 3750 | 3000 | 3750 | 2·10 | 2-6 |
" 5 мм | 3550 | 2800 | 3550 | 2·10 | 2-6 |
(3700) | (2850) | (3700) | |||
Примечания: 1. В сварных каркасах, в которых стержни, рассчитываемые на действие поперечной силы, предусматриваются из арматуры класса A-III диаметром меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значение принимается равным: для диаметров 6-8 мм - 2500 кгс/см , для диаметров 10-40 мм - 2600 кгс/см . 2. В расчетных сопротивлениях в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций учтен коэффициент условий работы поперечной арматуры на действие поперечной силы. 3. В скобках указаны расчетные сопротивления арматуры для условий проектирования конструкций, изготовляемых или возводимых после 1 января 1983 г. 4. Значения , в случае применения проволочной арматуры класса Вр-I в вязаных каркасах, следует увеличивать по сравнению с указанными в табл. 22* на 100 кгс/см для каждого диаметра проволоки. | |||||
Значения  и  для арматуры классов | |||||||
Условия применения арматурной стали | Условные обозначения коэффициентов | A-I | A-II | A-III | A-IV | Bp-I | |
1. | В растянутой зоне | | 1,35 | 1,30 | 1,25 | 1,05 | 1,0 |
2. | В сжатой зоне |  | 1,1 | 1,1 | 1,1 | 1,0 | 1,0 |
4.14. Расчет элементов железобетонных конструкций убежищ по прочности должен производиться для сечений, нормальных и наклонных к продольной оси элементов. Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие и продавливание).
Расчет сечений изгибаемых и внецентренно сжатых элементов сборно-монолитных конструкций производится так же, как монолитных. В рабочую высоту сечения следует включать высоту сборных элементов, при этом необходимо обеспечивать совместную их работу.
Сборно-монолитные железобетонные конструкции должны проверяться расчетом на воздействие скалывающих напряжений.
4.15. Расчет прочности элементов железобетонных конструкций по сечениям, нормальным к оси элемента, производится исходя из следующего:
сопротивление растянутого бетона не учитывается, и все растягивающие усилия передаются на арматуру, причем напряжения в ней принимаются равными расчетным динамическим сопротивлениям арматурной стали на растяжение;
сопротивление бетона сжатию принимается равным динамическому сопротивлению бетона, а эпюра напряжений в сжатой зоне условно считается прямоугольной (в отдельных случаях принимается трапециевидной с коэффициентом полноты 0,75);
сжимающие напряжения в арматуре сжатой зоны элементов принимаются равными динамическим расчетным сопротивлениям арматурной стали на сжатие.
4.16*. Определение внутренних усилий (изгибающих моментов, продольных и поперечных сил) в элементах конструкций защитных сооружений следует производить по правилам строительной механики от нагрузок, определяемых согласно требованиям п. 3.1* настоящих норм.
Расчет конструкций убежищ целесообразно производить в целом как рамы. В случае с неуравновешенными внешними нагрузками расчет конструкции убежищ следует производить как рамы с дополнительными стержнями или, условно разрезав по стенам, рассчитать раздельно покрытие и фундаментную плиту как неразрезные балки.
При расчете статически неопределимых балочных и рамных систем на эквивалентные статические нагрузки по состоянию Iа допускается учитывать перераспределение усилий между опорой и пролетом вследствие пластических деформаций или появления трещин. При этом уменьшение на опоре изгибающего момента, получаемого по расчету на эквивалентные статические нагрузки, допускается до 50% для балок и 30% для плит перекрытий и фундаментов.
Для сборно-монолитных и монолитных балочных плит покрытий (за исключением плит безбалочных покрытий) заглубленных защитных сооружений, рассчитываемых без учета распора, возникающего вследствие ограничения горизонтальных перемещений опорных сечений, заделанных в железобетонные стены или ригели, следует уменьшать рабочую арматуру в пролете:
0,2; 
0,3; 
>0,4 влияние распора не учитывается. Динамическую прочность сборных изгибаемых железобетонных элементов, имеющих закрепление на концах или надежное замоноличивание, с учетом распора можно определить по методике, изложенной в прил. 11*.
4.17. При применении в защитных сооружениях предварительно напряженных железобетонных конструкций предельное усилие, отвечающее расчетным динамическим характеристикам материалов при расчете на эквивалентные статические нагрузки, должно быть больше усилия, вызывающего образование трещин в убежищах, не менее чем на 25%.