Действующий
6.9. Напряжения в арматуре при расчетах ширины раскрытия трещин следует определять по следующим формулам:
В формуле (66) знак ¦плюс" принимается при внецентренном растяжении, ¦минус" - при внецентренном сжатии.
В формулах (64) и (66) (плечо внутренней пары сил) допускается принимать по результатам расчета сечений на прочность при расчетных нагрузках.
6.10. Допускаемую ширину раскрытия трещин , мм, следует определять по СНиП 2.03.11-85, а для массивных напорных конструкций принимать не более величин, приведенных в табл. 18, 19 и 20 по условиям коррозионной стойкости, сохранности арматуры и по влиянию процессов замораживания и оттаивания.
Для сооружений II-IV классов предельная ширина раскрытия трещин определяется умножением полученных по таблицам значений , мм, на коэффициенты, равные соответственно 1,3; 1,6; 2,0. При этом ширина раскрытия трещин принимается не более 0,5 мм.
Приведенные в таблицах 18, 19, 20 значения принимаются с учетом применения арматуры классов А-I, А-II, А-III, Bp-I. При применении арматуры других классов предельная ширина раскрытия трещин принимается в соответствии со СНиП 2.03.01-84, но не более величин, полученных по настоящим таблицам.
Гидрокарбонатная щелочность воды , мг·экв/л | Допускаемая ширина раскрытия трещин , мм, в сооружениях I класса по условию коррозионной стойкости | Максимальное значение В/Ц бетона при напоре , м | ||
| | 10 | 50 | 200 |
До 0,25 включ. | Не допускается | 0,50 | 0,48 | 0,45 |
0,4 | 0,05 | 0,55 | 0,50 | 0,45 |
0,4 | 0,10 | 0,48 | 0,45 | 0,42 |
0,8 | 0,05 | 0,63 | 0,48 | 0,52 |
0,8 | 0,10 | 0,59 | 0,55 | 0,50 |
0,8 | 0,15 | 0,56 | 0,52 | 0,48 |
0,8 | 0,20 | 0,54 | 0,50 | 0,46 |
0,8 | 0,25 | 0,52 | 0,49 | 0,45 |
0,8 | 0,35 | 0,50 | 0,47 | 0,44 |
0,8 | 0,50 | 0,48 | 0,45 | 0,43 |
1,6 | 0,05 | 0,70 | 0,69 | 0,64 |
1,6 | 0,10 | 0,70 | 0,66 | 0,62 |
1,6 | 0,15 | 0,68 | 0,64 | 0,60 |
1,6 | 0,20 | 0,66 | 0,62 | 0,58 |
1,6 | 0,25 | 0,64 | 0,60 | 0,57 |
1,6 | 0,35 | 0,62 | 0,58 | 0,55 |
1,6 | 0,50 | 0,60 | 0,56 | 0,53 |
2,4 | 0,05 | 0,70 | 0,70 | 0,70 |
2,4 | 0,10 | 0,70 | 0,70 | 0,69 |
2,4 | 0,15 | 0,70 | 0,70 | 0,66 |
2,4 | 0,25 | 0,70 | 0,66 | 0,62 |
2,4 | 0,35 | 0,68 | 0,64 | 0,60 |
2,4 | 0,50 | 0,66 | 0,62 | 0,59 |
3,2 и больше | Не ограничивается |
Условия воздействия среды на конструкцию | Градиент напора | Допускаемая ширина раскрытия трещин , мм, в сооружениях I класса по условию сохранности арматуры, при суммарной концентрации ионов в водной среде, мг/л | |||
| | менее 50 | 100 | 200 | 400-1000 |
Постоянное водонасыщение | До 5 | 0,50 | 0,40 | 0,35 | 0,30 |
| 50 | 0,45 | 0,35 | 0,30 | 0,25 |
| 300 | 0,40 | 0,30 | 0,25 | 0,20 |
Периодические насыщения водой при числе циклов в год: | | | | | |
Менее 100 | До 5 | 0,30 | 0,25 | 0,20 | 0,15 |
| 50 | 0,30 | 0,20 | 0,15 | 0,10 |
| 300 | 0,30 | 0,20 | 0,10 | 0,05 |
200-1000 | До 5 | 0,25 | 0,20 | 0,15 | 0,10 |
| 50 | 0,20 | 0,15 | 0,10 | 0,05 |
| 300 | 0,20 | 0,10 | 0,10 | 0,05 |
Капиллярный подсос, брызги | - | 0,20 | 0,15 | 0,10 | 0,05 |
При бикарбонатной щелочности воды-среды, меньшей 1 мг·экв/л, или суммарной концентрации ионов и большей 1000 мг/л, значения следует уменьшать в два раза. При среднегодовом значении бикарбонатной щелочности воды-среды, меньшей 0,25 мг·экв/л, и при отсутствии защитных мероприятий напорные конструкции следует проектировать трещиностойкими.
Расчетное число циклов замораживания | Марка бетона по морозостойкости | Допускаемая ширина раскрытия трещин , мм, в сооружениях I класса по условию замораживания и оттаивания | |||||
в пресной воде в зоне припая льда при температуре воздуха, °С | на воздухе в зоне капиллярного поднятия воды при температуре воздуха, °С | ||||||
| | -9±4 | -19±5 | -30±5 | -9±4 | -19±5 | -30±5 |
50 | F 50 | 0,05 | 0 | 0 | 0,15 | 0,10 | 0 |
| F 100 | 0,10 | 0,05 | 0 | 0,20 | 0,15 | 0,10 |
| F200 | 0,20 | 0,15 | 0,05 | 0,30 | 0,25 | 0,15 |
| F 300 | 0,30 | 0,25 | 0,15 | 0,40 | 0,30 | 0,20 |
| F400 | 0,30 | 0,30 | 0,20 | 0,50 | 0,40 | 0,25 |
100 | F 50 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
| F 100 | 0,05 | 0 | 0 | 0,15 | 0,10 | 0 |
| F200 | 0,15 | 0,10 | 0,05 | 0,25 | 0,15 | 0,10 |
| F 300 | 0,25 | 0,20 | 0,10 | 0,35 | 0,25 | 0,15 |
| F400 | 0,30 | 0,25 | 0,15 | 0,40 | 0,30 | 0,20 |
200 | F 50 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
| F 100 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
| F200 | 0,10 | 0,05 | 0 | 0,20 | 0,10 | 0,05 |
| F 300 | 0,20 | 0,10 | 0,05 | 0,30 | 0,20 | 0,10 |
| F400 | 0,30 | 0,15 | 0,10 | 0,35 | 0,25 | 0,15 |
300 | F 50 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
| F 100 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
| F200 | 0,05 | 0 | 0 | 0,15 | 0,05 | 0 |
| F 300 | 0,15 | 0,05 | 0 | 0,25 | 0,10 | 0,05 |
| F400 | 0,25 | 0,10 | 0,05 | 0,30 | 0,20 | 0,10 |
Значения при использовании защитных мероприятий следует устанавливать на основании специальных исследований.
6.11. Деформации железобетонных конструкций, а также усилия в элементах статически неопределимых конструкций определяются методами строительной механики с учетом трещин и неупругих свойств бетона.
При сложных статически неопределимых системах допускается определять перемещения по формулам сопротивления материалов.
6.12. При кратковременном действии нагрузки жесткость изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов следует определять по формулам:
Для определения жесткости нетрещиностойких участков изгибаемых элементов прямоугольного поперечного сечения допускается использовать зависимость и номограмму, приведенные в справочном приложении 4.
6.13. При одновременном действии кратковременных и длительных нагрузок жесткость изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов следует определять по формулам:
- коэффициент снижения жесткости. Для тавровых сечений с полкой в сжатой зоне , в растянутой зоне , для прямоугольных, двутавровых, коробчатых и других замкнутых сечений .