(Действующий) СП 35.13330.2011 Мосты и трубы. Актуализированная редакция СНиП...

Докипедия просит пользователей использовать в своей электронной переписке скопированные части текстов нормативных документов. Автоматически генерируемые обратные ссылки на источник информации, доставят удовольствие вашим адресатам.

Действующий
- толщина листа настила;
- коэффициент, принимаемый равным 1,0 - для ортотропной плиты нижнего пояса и по таблице Ш.5 - для плиты верхнего пояса коробчатых главных балок;
А - площадь полного сечения продольного ребра;
- (здесь - момент инерции полного сечения продольного ребра при чистом кручении).
Сжато-изогнутую ортотропную плиту железнодорожных мостов на общую устойчивость следует проверять по формуле (8.35), принимая гибкость по формуле (Ш.14) при =1,0.
Таблица Ш.4
Гибкость ,
Коэффициент для классов прочности стали
С235
С325 - С345
С390
0
1,00
1,00
1,00
41
1,00
1,00
1,00
44
1,00
1,00
0,96
50
1,00
0,92
0,88
53
1,00
0,87
0,83
60
0,95
0,76
0,72
70
0,83
0,64
0,59
80
0,73
0,56
0,49
90
0,64
0,50
0,43
100
0,59
0,44
0,38
110
0,53
0,39
0,33
120
0,47
0,34
0,28
130
0,41
0,30
0,25
140
0,36
0,26
0,22
150
0,32
0,23
0,20
160
0,29
0,21
0,17
170
0,26
0,19
0,16
180
0,23
0,17
0,14
190
0,21
0,15
0,13
200
0,20
0,14
0,11
Таблица Ш.5
Коэффициент
0
1,00
0,01
0,75
0,05
0,70
0,10
0,66
Примечание - f - прогиб продольного ребра между поперечными ребрами; i - радиус инерции полного сечения продольного ребра.
Ш.13 Тавровые продольные ребра (рисунок Ш.1, в, г) сжатой ортотропной плиты нижнего пояса коробчатых главных балок при изгибно-крутильной форме потери устойчивости следует рассчитывать по формуле (Ш.13), принимая коэффициент продольного изгиба в зависимости от гибкости .
Гибкость следует определять по формуле
, (Ш.16)
где ;
l - см. Ш.3;
- высота стенки ребра толщиной (рисунок Ш.1, г);
е - расстояние от центра тяжести полки шириной , толщиной до центра тяжести таврового продольного ребра (рисунок Ш.1, г);
, - соответственно момент инерции сечения таврового продольного ребра относительно горизонтальной оси у и вертикальной оси z;
; (Ш.17)
; (Ш.18)
. (Ш.19)
Для обеспечения местной устойчивости элементов таврового сечения продольного ребра толщина полки и стенки должна удовлетворять требованиям 8.45:
при >0,3 продольное ребро полного сечения следует считать двутавром;
при =0 продольное ребро полного сечения следует считать тавром;
при требования к толщине стенки определяются по линейной интерполяции между нормами для двутавра и тавра ( =0).

Приложение Щ (обязательное) Учет ползучести, виброползучести бетона и обжатия поперечных швов в сталежелезобетонных конструкциях

Щ.1 При учете ползучести бетона в статически определимых конструкциях необходимо определить уравновешенные в пределах поперечного сечения (далее - внутренние) напряжения и соответствующие деформации.
1634 × 774 пикс.     Открыть в новом окне
Для конструкции, состоящей из стальной балки со сплошной стенкой и объединенной с ней в уровне проезда железобетонной плиты (рисунок Щ.1), внутренние напряжения от ползучести бетона в общем случае надлежит определять по следующим формулам:
на уровне центра тяжести бетонной части сечения (растяжение)
, (Щ.1)
в крайней фибре нижнего пояса стальной балки (растяжение или сжатие)
; (Щ.2)
в крайней фибре верхнего пояса стальной балки (сжатие)
; (Щ.3)
в стержнях крайнего ряда ненапрягаемой арматуры плиты при (сжатие)
; (Щ.4)
потери предварительного напряжения напрягаемой арматуры (сжатие)
; (Щ.5)
в крайней фибре бетона (растяжение)
. (Щ.6)
Относительные деформации от ползучести бетона в уровне центра тяжести его сечения (рисунок Щ.1) надлежит вычислять по следующим формулам:
относительные деформации, отвечающие напряжениям в стальной части сечения
; (Щ.7)
относительные деформации, отвечающие напряжениям в бетонной части сечения
. (Щ.8)
В формулах (Щ.1) - (Щ.8):
, , v - параметры, связанные с податливостью бетонной и стальной частей сечения и определяемые из выражений:
; (Щ.9)
; (Щ.10)
; (Щ.11)