Действующий
первой пластинки - между сжатым поясом и ближайшим ребром - по формуле (Х.15) и формулам (Х.12), (Х.16) и (Х.14) для , , соответственно;
для последующих сжатых пластинок - по формулам для первой пластинки, принимая коэффициент защемления =1;
для сжато-растянутой пластинки - по формуле (Х.11), принимая =1, и формулам (Х.12), (Х.16) и (Х.14) для , , как для второй пластинки по Х.5.
где , - критические поперечное нормальное и касательное напряжения, определяемые по , согласно указаниям Х.4, при этом приведенное критическое поперечное нормальное напряжение следует определять по формуле
Тип пластинки | Значения коэффициента при | |||||||
0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 1,0 | 1,5 | 2,0 | |
| Примыкающая к растянутому поясу | 1240 | 1380 | 1520 | 1650 | 1820 | 2240 | 3860 | 6300 |
| Промежуточная | 920 | 970 | 1020 | 1060 | 1100 | 1190 | 1530 | 2130 |
| Примечание - a и следует определять по Х.1. | ||||||||
Х.7 Расчет по устойчивости пластинок стенки сплошных сжато-изгибаемых элементов (балки жесткости пролетного строения распорной системы, арки или пилона) при сжатии сечения по всей высоте следует выполнять по формуле
где - максимальное продольное нормальное напряжение на границе пластинки от продольной силы N и изгибающего момента , принимаемого в соответствии с Х.2;
При действии на части высоты сечения растягивающих напряжений расчет следует выполнять как для стенки сплошных изгибаемых элементов по Х.4 - Х.6.
Расположение расчетного сечения и характеристика стальной конструкции моста | Эффективный коэффициент концентрации напряжений для стали марок | |
С235 | С325-С390 | |
| 1 По основному металлу после дробеметной очистки или с необработанной прокатной поверхностью у деталей с прокатными, обработанными фрезерованием, строжкой кромками в сечениях вне сварных швов и болтов | 1,0 | 1,0 |
| 2 То же, с кромками, обрезанными газовой машинной резкой: | ||
| а) нормального качества | 1,1 | 1,2 |
| б) чистовой (смыв-процесс, резка с кислородной завесой, кислородно-плазменная) | 1,0 | 1,0 |
| 3 По основному металлу деталей в сечениях: | ||
| а) нетто по соединительным болтам составных элементов, а также у свободного отверстия (рисунок Ц.1) | 1,3 | 1,5 |
| б) нетто у отверстия с поставленным в него высокопрочным болтом, затянутым на нормативное усилие (рисунок Ц.2) | 1,1 | 1,3 |
| в) брутто по первому ряду высокопрочных болтов в прикреплении фасонки к нестыкуемым в данном узле поясам сплошных балок и элементам решетчатых ферм (рисунок Ц.3) | 1,3 | 1,5 |
| г) то же, в прикреплении к узлу или в стыке двухстенчатых элементов, у которых: | ||
| непосредственно перекрытая часть сечения (2 ) составляет не менее, %: 80 общей площади сечения, в том числе при двусторонних накладках - 60 (рисунок Ц.4) | 1,4 | 1,6 |
| непосредственно перекрытая часть сечения (2 ) составляет не менее, %: 60 общей площади сечения, в том числе при двусторонних накладках - 40 (рисунок Ц.4) | 1,5 | 1,7 |
| д) то же, в прикреплении к узлу или в стыке с односторонними накладками двухстенчатых элементов, у которых непосредственно перекрытая часть сечения (2 ) составляет (рисунок Ц.5), % общей площади сечения: | ||
| 60 и более | 1,6 | 1,8 |
| менее 60 | 1,7 | 1,9 |
| е) то же, в прикреплении к узлу или в стыке с односторонними накладками одностенчатых элементов (рисунок Ц.6) | 2,2 | 2,5 |
| 4 По основному металлу деталей в сечении по границе необработанного стыкового шва с усилением, имеющим плавный переход (при стыковании листов одинаковой толщины и ширины) | 1,5 | 1,8 |
| 5 По основному металлу деталей в сечении по зоне перехода к стыковому шву, обработанному в этом месте абразивным кругом или фрезой при стыковании листов: | ||
| а) одинаковой толщины и ширины | 1,0 | 1,0 |
| б) разной ширины в сечении по более узкому листу | 1,2 | 1,4 |
| в) разной толщины в сечении по более тонкому листу | 1,3 | 1,5 |
| г) разной толщины и ширины в сечении по листу с меньшей плошадью | 1,6 | 1,9 |
| 6 По основному металлу элемента, прикрепляемого | ||
| внахлестку, в сечении по границе лобового углового шва: | ||
| а) без механической обработки этого шва при отношении его катетов b : а 2 (при направлении большего катета b вдоль усилия) | 2,3 | 3,2 |
| б) то же, при отношении катетов b : a = 1,5 | 2,7 | 3,7 |
| в) при механической обработке этого шва и отношении катетов b : а 2 | 1,2 | 1,4 |
| г) то же, при отношении катетов b : а = 1,5 | 1,6 | 1,9 |
| 7 По основному металлу элемента, прикрепляемого внахлестку фланговыми угловыми швами, в сечениях по концам этих швов независимо от их обработки | 3,4 | 4,4 |
| 8 По основному металлу растянутых поясов балок и элементов ферм в сечении по границе поперечного углового шва, прикрепляющего диафрагму или ребро жесткости: | ||
| а) без механической обработки шва, но при наличии плавного перехода от шва к основному металлу при сварке: | ||
| ручной | 1,6 | 1,8 |
| полуавтоматической под флюсом | 1,3 | 1,5 |
| б) при механической обработке шва фрезой | 1,0 | 1,1 |
| 9 Сечения составных элементов из листов, соединенных непрерывными продольными швами, сваренными автоматом, при действии усилия вдоль оси шва | 1,0 | 1,0 |
| 10 По основному металлу элементов в местах, где обрываются детали: | ||
| а) фасонки, привариваемые встык к кромкам поясов балок и ферм или втавр к стенкам и поясам балок, а также к элементам ферм, при плавной криволинейной форме и механической обработке перехода от фасонки к поясу, при полном проплавлении толщины фасонки | 1,2 | 1,4 |
| б) оба пояса на стенке двутаврового сечения при условии постепенного уменьшения к месту обрыва ширины и толщины пояса, присоединения стенки к поясам на концевом участке с полным проплавлением и механической обработкой перехода поясов к стенке | 1,3 | 1,6 |
| в) один лист пакета пояса сварной балки при уменьшении к месту обрыва толщины с уклоном не круче 1:8 и ширины листа со сведением ее на нет, с уклоном не круче 1:4 и с механической обработкой концов швов | 1,2 | 1,4 |
| г) накладная деталь для усиления ослабленного отверстиями сечения элемента (компенсатор ослабления) при симметричном уменьшении ее ширины со сведением на нет, с уклоном не круче 1:1 и с механической обработкой концов швов | 1,2 | 1,4 |
| 11 По основному металлу элементов проезжей части в сечениях по крайнему ряду высокопрочных болтов в прикреплении: | ||
| а) диагонали продольных связей к нижнему поясу продольной балки, а также "рыбки" к нижнему поясу поперечной балки | 1,1 | 1,3 |
| б) фасонки горизонтальной диафрагмы к нижнему поясу продольной балки | 1,3 | 1,5 |
| в) "рыбки" к верхнему поясу продольной балки | 1,6 | 1,8 |
| 12 По оси стыкового шва с полным проплавлением корня шва: | ||
| а) при автоматической и полуавтоматической сварке под флюсом и ручной сварке, с контролем с помощью ультразвуковой дефектоскопии (УЗД) | 1,0 | 1,2 |
| б) то же, без контроля УЗД | 1,2 | 1,4 |
| 13 По расчетному сечению углового шва: | ||
| а) лобового шва, выполненного сваркой: | ||
| ручной | 2,3 | 3,2 |
| автоматической и полуавтоматической под флюсом | 1,9 | 2,4 |
| б) флангового шва | 3,4 | 4,4 |
| в) продольного соединительного шва составного элемента на участке его прикрепления к узлу при непосредственном перекрытии стыковыми накладками или узловыми фасонками лишь части сечения | 1,5 | 1,7 |
| г) продольного поясного шва балки | 1,7 | 1,9 |
| 14 По основному металлу листа настила ортотропной плиты в зоне перехода к монтажному стыковому шву, выполненному односторонней автоматической сваркой под флюсом: | ||
| а) с наложением первого слоя ручной сваркой на флюсо-медной подкладке, без механической обработки усиления | 2,4 | 2,7 |
| б) то же, с механической обработкой усиления с обратной стороны стыка | 1,6 | 1,8 |
| в) на стеклотканево-медной подкладке с применением гранулированной металлохимической присадки, без механической обработки усиления | 1,5 | 1,65 |
| 15 По основному металлу листа настила ортотропной плиты в зоне перехода к потолочному угловому шву его монтажного соединения с поясом главной балки или фермы внахлестку: | ||
| а) выполненному ручной сваркой | 6,4 | 7,1 |
| б) то же, с применением монтажной полосовой вставки, привариваемой встык к кромкам ортотропных плит, прикрепляемых внахлестку к поясу балки | 3,8 | 4,2 |
| 16 По основному металлу листа настила ортотропной плиты в зоне перехода к его монтажному стыковому соединению с поясом главной балки или фермы, выполненному односторонней автоматической сваркой под флюсом: | ||
| а) с наложением первого слоя ручной сваркой на флюсо-медной подкладке, с механической обработкой усиления с обратной стороны стыка, при одинаковой толщине стыкуемых листов | 1,6 | 1,8 |
| б) то же, при разной толщине стыкуемых листов | 1,8 | 2,0 |
| в) на стеклотканево-медной подкладке с применением металлохимической присадки, без механической обработки усиления, при одинаковой толщине стыкуемых листов | 1,5 | 1,65 |
| г) то же, при разной толщине стыкуемых листов | 1,7 | 1,9 |
| 17 По основному металлу в зоне узла пересечения продольного ребра ортотропной плиты с поперечным в одноярусной ортотропной плите: | ||
| а) продольное ребро проходит через V-образный вырез с выкружками на концах радиусом 15-20 мм в стенке поперечного ребра и приварено к ней с одной стороны двумя угловыми швами | 2,2 | 2,4 |
| б) продольное ребро проходит через вырез в стенке поперечного ребра и в опорной пластинке и приварено к ней угловыми швами | 1,3 | 1,5 |
| 18 То же, в двухъярусной ортотропной плите: | ||
| а) тавровое продольное ребро соединяется с поперечным высокопрочными болтами через отверстия, просверленные в полке продольного и поясе поперечного ребер | 1,2 | 1,3 |
| б) тавровое продольное ребро соединяется с поперечным специальными прижимами | 1,1 | 1,2 |
| 19 По основному металлу листа настила и продольных ребер ортотропной плиты по границе швов в зоне цельносварного монтажного поперечного стыка ортотропной плиты: | ||
| а) при совмещенных в одном сечении стыках листа настила и продольных ребер, без механической обработки усиления швов | 2,2 | 2,5 |
| б) с разнесенными от стыка листа настила стыками продольного ребра, без механической обработки усиления швов | 2,2 | 2,4 |
| в) с разнесенными от стыка листа настила обработанными стыками продольного ребра, с механической обработкой усиления с обратной стороны стыка листа настила | 2,1 | 2,3 |
| 20 То же, в комбинированном стыке - сварном листа настила, болтовом в ребрах: | ||
| а) с устройством прямоугольных скругленных вырезов в продольных ребрах, без полного проплавления их концевых участков, без механической обработки усиления стыкового шва листа настила | 2,8 | 3,1 |
| б) с устройством обработанных полукруглых выкружек в продольных ребрах, с полным проплавлением их концевых участков, с механической обработкой усиления шва с обратной стороны стыка листа настила | 2,1 | 2,3 |
| в) с обрывом продольных ребер вблизи стыка листа настила и постановкой вставки между их торцами, без механической обработки усиления стыкового шва листа настила | 1,9 | 2,1 |
| Примечания1 - коэффициент, учитывающий влияние сдвигов по контактам соединяемых элементов и принимаемый по таблице Ц.3 в зависимости от числа поперечных рядов болтов n в соединении.2 Параметр n определяется:числом поперечных рядов болтов в прикреплении данного элемента к фасонке или стыковой накладке, когда этот элемент обрывается в данном узле (Ц.3, г, д, е);общим числом поперечных рядов болтов в прикреплении фасонки к непрерывному элементу (Ц.3, в). | ||
|
|
| 1664 × 735 пикс. Открыть в новом окне | |
|
|
| 1634 × 516 пикс. Открыть в новом окне | |
|
|
| 1745 × 630 пикс. Открыть в новом окне | |
|
|
| 1740 × 630 пикс. Открыть в новом окне | |
|
|
| 1928 × 587 пикс. Открыть в новом окне | |
|
|
| 1726 × 562 пикс. Открыть в новом окне | |
стройства, закрепляющие или отклоняющие стальные канаты висячих, вантовых и предварительно напряженных стальных пролетных строений | Эффективный коэффициент концентрации напряжений |
| 1 Анкеры клинового типа | 1,1 |
| 2 Анкеры с заливкой конца каната в конической или цилиндрической полости корпуса сплавом цветных металлов или эпоксидным компаундом | 1,3 |
| 3 Анкеры со сплющиванием концов круглых проволок, защемлением их в анкерной плите и заполнением пустот эпоксидным компаундом с наполнителем из стальной дроби | 1,1 |
| 4 Отклоняющие канат устройства, в том числе стяжки и сжимы, имеющие круговое очертание ложа, скругление радиусом 5 мм у торцов (в месте выхода каната) и укороченную на 40 мм (по сравнению с длиной ложа) прижимную накладку: | |
| при непосредственном контакте каната со стальным ложем и поперечном давлении МН/м | 1,2 |
| при контакте каната со стальным ложем через мягкую прокладку толщиной мм и поперечном давлении МН/м | 1,2 |
| 5. Хомуты подвесок; стяжки и сжимы без отклонения каната при поперечном давлении: | |
| МН/м и непосредственном контакте с канатом | 1,1 |
| МН/м и контакте с канатом через мягкую прокладку толщиной мм | 1,1 |
| Обозначения, принятые в таблице Ц.2:N - усилие в канате, МН;r - радиус, м, кривой изгиба каната в отклоняющем устройстве. | |
Ш.1 Метод расчета ортотропной плиты должен учитывать совместную работу листа настила, подкрепляющих его ребер и главных балок.
Ш.2 Ортотропную плиту допускается условно разделять на отдельные системы - продольные и поперечные ребра с соответствующими участками листа настила (рисунок Ш.1).
где - изгибающий момент в отдельном продольном ребре полного сечения, включающего прилегающие участки листа настила общей шириной, равной расстоянию а между продольными ребрами (см. рисунок Ш.1, в), рассматриваемом как неразрезная балка на жестких опорах; момент определяется от нагрузки, расположенной непосредственно над этим ребром;
М - изгибающий момент в опорном сечении продольного ребра при изгибе ортотропной плиты между главными балками, определяемый при загружении поверхности влияния нагрузкой, прикладываемой в узлах пересечения продольных и поперечных ребер.
Нагрузку, передаваемую с продольных ребер на узлы пересечения с поперечными ребрами, следует определять с помощью линии влияния опорной реакции неразрезной многопролетной балки на жестких опорах.
В пределах крайних третей ширины ортотропной плиты автопроезда и в ортотропной плите однопутных железнодорожных пролетных строений с ездой поверху следует принимать М = 0.
Ординаты поверхности влияния для вычисления изгибающего момента М в опорном сечении продольного ребра над "средним" поперечным ребром 1 (рисунок Ш.1, а) следует определять по формуле
где - принимаемые по таблице Ш.1 (с умножением на l) ординаты линии влияния изгибающего момента в опорном сечении продольного ребра над "средним" поперечным ребром 1 при расположении нагрузки над поперечным ребром i;