2 Величину нагрузки для расчета плиты балластного корыта следует принимать равной v/b, кПа, где b - ширина распределения нагрузки, м, принимаемая равной 2,7 + h или 2,7 + 2h (в зависимости от того, что является более неблагоприятным при расчете отдельных сечений плиты), но не более ширины балластного корыта;

h - расстояние от подошвы шпал до верха плиты, м.

К.3 При криволинейном, зубчатом (близком к треугольному) и четырехугольном очертаниях однозначные линии влияния и отдельно загруженные участки двузначных линий влияния при коэффициенте искаженности (отношение площади треугольной линии влияния к площади рассматриваемой линии влияния при одинаковых длинах линий влияния и при одинаковых их наибольших ординатах) загружаются эквивалентной нагрузкой v согласно К.2 настоящего приложения.

К.4 При криволинейном очертании однозначные линии влияния и отдельно загружаемые участки двузначных линий влияния при коэффициенте искаженности и длине м загружаются согласно К.2 настоящего приложения с учетом следующих указаний:

а) при (за исключением случая устройства пути на балласте и м) с увеличением интенсивности эквивалентной нагрузки на величину, %, равную , где е - коэффициент, определяемый по рисунку К.1.

1875 × 958 пикс.     Открыть в новом окне

При устройстве пути на балласте и м величину v следует принимать по таблице К.1, причем для м независимо от положения вершин линий влияния - по графе, соответствующей =0,5;

б) при >1,40 следует суммировать от загружения частей линии влияния.

Включающая вершину часть линии влияния длиной и площадью (рисунок К.2), ограниченная ординатами и , загружается на максимум (в соответствии с и ); остальная часть линии влияния ( ) загружается нагрузкой 9,81К кН/м пути.

При этом суммарную величину усилия следует принимать не менее , где v определяется в соответствии с и всей линии влияния.

Длину (см. рисунок К.2) следует назначать с учетом расчетной схемы конструкции.

1304 × 642 пикс.     Открыть в новом окне

К.5 Усилия (рассматриваемого знака) по линиям влияния, состоящим из нескольких участков, следует определять суммированием результатов загружения отдельных, рядом расположенных участков всей или части линии влияния.

В соответствии с очертанием линий влияния и значениями величин и для участков следует загружать:

два участка рассматриваемого знака, расположенные рядом или разделенные участком иного знака, при общей длине этих (двух или трех) участков менее 80 м;

один участок рассматриваемого знака при длине 80 м и более;

остальные участки того же знака - нагрузкой 9,81К кН/м пути.

Разделяющие участки иного знака следует загружать нагрузкой 13,73 кН/м пути, а при наличии таких участков длиной до 20 м один из них не загружают.

Примеры некоторых загружений приведены на рисунках К.3 и К.4.

К.6 При расчете массивных устоев мостов с разрезными балочными пролетными строениями загружение пролета одновременно с призмой обрушения или пролета с устоем следует производить в соответствии с рисунком К.4 и таблицей К.2.

Длину загружения призмы обрушения следует принимать равной половине высоты от подошвы шпал до рассматриваемого сечения опоры.

Коэффициент надежности по нагрузке следует принимать, руководствуясь приведенной длиной загружения, равной сумме длин участков, на которых в каждом случае размещается временная нагрузка.

К.7 При загружении пролетных строений, расположенных на кривых, величину нагрузки v следует принимать с коэффициентом, отражающим влияние смещения центра тяжести подвижного состава, причем расчет следует осуществлять дважды:

а) с учетом центробежной силы и динамического коэффициента, но без учета силовых факторов, возникающих вследствие возвышения наружного рельса;

б) без учета центробежной силы и динамического коэффициента, но с учетом силовых факторов, возникающих вследствие возвышения наружного рельса.

1452 × 933 пикс.     Открыть в новом окне

1634 × 1226 пикс.     Открыть в новом окне

Таблица К.2

К.8 При расчете на выносливость максимальное и минимальное усилия (напряжения) по линиям влияния, указанным в К.5, определяются невыгоднейшим из загружений, возникающих от подвижного состава, и состоящим из нагрузки (которой загружается только один участок) и нагрузки 9,81К кН/м пути. Загружение ведется последовательно по участкам линии влияния - отдельно справа налево и слева направо (рисунок К.5). При симметричной линии влияния производится загружение в одном направлении.

1625 × 793 пикс.     Открыть в новом окне

М.1 Горизонтальное (боковое) давление, кН, следует определять по формулам:

а) для однопутных устоев при симметричной (относительно оси устоя) нагрузке (рисунок М.1, а)

; (М.1)

б) для многопутных устоев при несимметричной (относительно оси устоя) нагрузке (рисунок Р.1, б)

. (М.2)

Если , то принимается .

Плечи сил , , и , считая от рассматриваемого сечения (на рисунке М.1 - подошвы фундамента), следует определять по формулам:

; (М.3)

; (М.4)

;

, (М.5)

где - давление распределенной на длине шпал (2,70 м) временной вертикальной нагрузки, кПа;

v - равномерно распределенная нагрузка, кН/м, от подвижного состава на призме обрушения (по приложению К);

, - высоты, в пределах которых площадь давления имеет переменную ширину, м;

b - ширина однопутного устоя или удвоенное наименьшее расстояние от вертикальной оси нагрузки до ближайшей боковой грани устоя при несимметричном загружении, м;