Утративший силу
В пролетных строениях с ездой поверху стальную часть коробчатого сечения допускается условно разделять на балки двутаврового сечения и при этом учитывать разность температуры по рисунку 9.1, б. Допускается уравновешенные в пределах поперечных сечений напряжения от изменений температуры определять по приложению Э.
9.11 Сжатую железобетонную плиту следует рассчитывать по прочности, трещиностойкости, а в железнодорожных мостах - и на выносливость.
Влияние развития ограниченных пластических деформаций бетона и стали на распределение усилий в статически неопределимых конструкциях допускается не учитывать.
7.95.
9.12 Растянутую железобетонную плиту следует рассчитывать по прочности и трещиностойкости. Категории требований по трещиностойкости следует принимать согласно Жесткость при растяжении железобетонной плиты с учетом образовавшихся трещин определяется выражением ; здесь , - модуль упругости и площадь сечения продольной арматуры плиты, - коэффициент, учитывающий частичное вовлечение бетона между трещинами в работу на растяжение и принимаемый по таблице 9.2.
В статически неопределимых системах усилия следует определять с учетом влияния наличия поперечных трещин в железобетонной плите.
Для сборной необжатой железобетонной плиты, у которой продольная арматура не стыкуется, жесткость при растяжении следует принимать равной нулю.
Арматура | Значения коэффициента для | ||
железнодорожных мостов при расчете | автодорожных и городских мостов при расчетах по прочности и трещиностойкости | ||
по прочности | по трещиностойкости | ||
Гладкая, пучки высокопрочной проволоки, стальные канаты | 1,00 | 1,00 | 0,70 |
Периодического профиля | 1,00 | 0,75 | 0,50 |
9.13 Расчеты плиты проезжей части на местный изгиб и совместную работу с главными балками допускается выполнять независимо один от другого, при этом суммировать усилия и деформации следует только в случае работы плиты на местный изгиб в продольном направлении.
9.14 Расчет поперечного сечения следует выполнять по стадиям, число которых определяется количеством частей сечения, последовательно включаемых в работу.
Для каждой части сечения действующие напряжения следует определять суммированием их по стадиям работы.
рисунок 9.2). Расчетное значение свеса плиты следует, как правило, определять пространственным расчетом; допускается принимать ее значение в соответствии с таблицей 9.3.
9.15 Учитываемую в составе сечения расчетную ширину железобетонной плиты следует определять как сумму расчетных величин свесов плиты в обе стороны от оси стальной конструкции (Положение свеса плиты относительно стальной части, его обозначение | Параметр плиты l | Расчетная величина свеса плиты |
Свес в сторону соседнего стального элемента b | Св. 4В | В/2 |
Менее 4В | , но не более В/2 и не менее l/8 | |
Свес в сторону консоли | Св. 12С | С |
Менее 12С | , но не более С и не менее l/12 | |
Обозначения, принятые в таблице 9.3:а - половина ширины железобетонного ребра или вута, а при их отсутствии - половина ширины контакта железобетонной плиты и стального пояса; , - средняя толщина железобетонной плиты соответственно в пролете и на консоли (за вычетом ребра или вута);l - параметр плиты, равный:длине пролета - для главных балок или ферм;длине панели - для продольных балок проезжей части;расстоянию между главными фермами или ширине железобетонной плиты поперек моста, если она меньше этого расстояния, - для поперечных балок проезжей части;В - расстояние между осями стальных конструкций, равноценных по жесткости (см. рисунок 9.2);С - конструктивный консольный свес плиты от оси стальной конструкции (см. рисунок 9.2). |
9.5. При учете неупругих деформаций допускается использовать коэффициенты приведения, найденные по условным модулям упругости бетона, определяемым по приложениям Щ и Э.
9.16 Площадь железобетонной плиты , а в расчетах на кручение - также ее толщину и ширину ребра или вута следует принимать поделенными на коэффициент приведения согласно Площадь продольной арматуры, имеющей сцепление с бетоном, следует принимать поделенной на коэффициент приведения , где - модуль упругости ненапрягаемой или напрягаемой арматуры, принимаемый по таблице 7.19.
Подливку, одежду ездового полотна и верхнее строение железнодорожного пути в составе расчетного поперечного сечения учитывать не следует.
Прочность и трещиностойкость конструкций и их элементов при предварительном напряжении, транспортировании и монтаже следует проверять в предположении упругой работы стали и бетона. Проверку следует осуществлять без учета ползучести, усадки бетона и обжатия поперечных швов, но с учетом влияния потерь предварительного напряжения согласно разделу 7.
таблицы 9.4 по одному из расчетных случаев А, Б или В (рисунок 9.3) в зависимости от величины напряжения в бетоне на уровне центра тяжести железобетонной плиты и напряжения в продольной арматуре , отвечающего деформации бетона при напряжении .
9.19 Расчет сталежелезобетонной балки на воздействие положительного изгибающего момента (вызывающего в верхнем поясе сжатие) следует выполнять по формулам Критерии и проверки | Формулы для критериев и проверок прочности в расчетных случаях | ||
А | Б | В | |
Критерии: | |||
соотношения жесткостей | - | - | |
напряжения в бетоне (сжатие +, растяжение -) | |||
напряжения в расчетной продольной арматуре (сжатие +, растяжение -) | |||
Проверки:железобетона (сжатие +, растяжение -) | - | - | |
стального верхнего пояса (сжатие +, растяжение -) | |||
стального нижнего пояса (сжатие +, растяжение -) | |||
таблице 9.4: Обозначения, принятые в - полный изгибающий момент (принимают так же, как и и с соответствующим знаком); - изгибающий момент первой стадии работы (нагрузку воспринимает стальная часть конструкции); - изгибающий момент второй стадии работы (нагрузку воспринимает сталежелезобетонная конструкция), определяемый для статически неопределимых систем с учетом ползучести бетона, обжатия поперечных швов, образования поперечных трещин в растянутых зонах железобетонной плиты, а также усадки бетона и изменений температуры; , - уравновешенные в поперечном сталежелезобетонном сечении напряжения, возникающие на уровне центра тяжести поперечного сечения бетона от его ползучести, обжатия поперечных швов сборной плиты, усадки бетона и изменений температуры (за исключением случая, когда температура железобетонной плиты согласно 9.10, г выше, чем стали, и расчеты проводятся по формулам таблиц 9.4 - 9.6) соответственно в бетоне и в продольной арматуре; - площадь нетто поперечного сечения стальной балки; , , , , - площади элементов поперечного сечения соответственно стальных нижнего и верхнего поясов, стальной вертикальной стенки, бетона плиты, продольной ненапрягаемой арматуры плиты; ; ; - моменты сопротивления; - условный момент сопротивления на уровне центра тяжести сечения бетона; , - моменты инерции нетто соответственно сталежелезобетонного поперечного сечения балки, приведенного к стали, и поперечного сечения стальной балки; , , , - расстояние согласно рисунку 9.3; - коэффициент приведения, принимаемый по 9.16; - коэффициент приведения, принимаемый по 9.5; - предельная (для сталежелезобетонных конструкций) относительная деформация бетона в уровне центра тяжести его поперечного сечения; , , - расчетные сопротивления соответственно материала стальной конструкции согласно 8.8 и 8.9, бетона сжатию согласно 7.24, ненапрягаемой продольной арматуры согласно 7.37; - поправочный коффициент к моменту сопротивления при расчете прочности стальной балки на совместное действие изгибающего момента и осевой силы; - поправочный коэффициент к моменту сопротивления при проверке стального верхнего пояса, принимаемый не менее 1,0; - коэффициент, принимаемый по 8.26; - коэффициент, принимаемый по таблице 9.5;m - коэффициент условий работы стальной конструкции, принимаемый по 8.19, - коэффициент условий работы бетона, принимаемый по 7.25; - коэффициент условий работы арматуры, принимаемый по 7.39 - 7.45; - коэффициент условий работы верхнего стального пояса, учитывающий его разгрузку прилегающим недонапряженным бетоном и принимаемый не более 1,2;k - коэффициент, учитывающий увеличение относительных деформаций бетона при развитии пластических деформаций: при этом k = 1, если ; в случае если , k определяют интерполяцией между предельными значениями k = 1,0 и . |
Значения коэффициента при , равном | ||||||||
0 | 0,05 | 0,10 | 0,15 | 0,20 | 0,25 | 0,30 | 0,35 | |
0 | 1,0 ------ 1,0 | 1,0 ------ 0,98 | 1,0 ------ 0,94 | 1,0 ------ 0,90 | 1,0 ------ 0,87 | 1,0 ------ 0,81 | 0,99 ------ 0,75 | 0,98 ------ 0,67 |
0,2 | 1,0 ------ 1,0 | 1,0 ------ 0,97 | 1,0 ------ 0,92 | 1,02 ------ 0,87 | 1,03 ------ 0,80 | 1,04 ------ 0,70 | 1,05 ------ 0,57 | 1,06 ------ 0,38 |
0,4 | 1,0 ------ 1,0 | 1,04 ------ 0,90 | 1,08 ------ 0,8 | 1,12 ------ 0,67 | 1,14 ------ 0,52 | 1,16 ------ 0,34 | 1,19 ------ 0,53 | 1,20 ------ 0,68 |
0,6 | 1,0 ------ 1,0 | 1,10 ------ 0,84 | 1,19 ------ 0,64 | 1,28 ------ 0,40 | 1,35 ------ 0,56 | 1,40 ------ 0,75 | 1,44 ------ 0,95 | 1,46 ------ 1,13 |
0,8 | 1,0 ------ 1,0 | 1,20 ------ 0,61 | 1,39 ------ 0,51 | 1,55 ------ 0,84 | 1,70 ------ 1,12 | 1,83 ------ 1,36 | 1,93 ------ 1,60 | 1,98 ------ 1,86 |
1,0 | 1,0 ------ 1,0 | 1,29 ------ 1,29 | 1,63 ------ 1,63 | 2,04 ------ 2,04 | 2,47 ------ 2,47 | 2,86 ------ 2,86 | 3,20 ------ 3,20 | 3,38 ------ 3,38 |
Значения коэффициента при , равном | |||||||
0,40 | 0,45 | 0,50 | 0,55 | 0,60 | 0,65 | 0,70 | |
0 | 0,96 ------ 0,58 | 0,95 ------ 0,45 | 0,92 ------ 0,28 | 0,88 ------ 0,52 | 0,83 ------ 0,68 | 0,75 ------ 0,76 | 0,63 ------ 0,82 |
0,2 | 1,07 ------ 0,49 | 1,06 ------ 0,61 | 1,05 ------ 0,72 | 1,02 ------ 0,82 | 0,99 ------ 0,91 | 0,90 ------ 0,99 | 0,75 ------ 1,05 |
0,4 | 1,21 ------ 0,84 | 1,20 ------ 0,98 | 1,18 ------ 1,12 | 1,16 ------ 1,22 | 1,13 ------ 1,30 | 1,09 ------ 1,38 | 1,04 ------ 1,42 |
0,6 | 1,47 ------ 1,30 | 1,46 ------ 1,45 | 1,45 ------ 1,58 | 1,42 ------ 1,69 | 1,39 ------ 1,76 | 1,35 ------ 1,84 | 1,30 ------ 1,90 |
0,8 | 2,00 ------ 2,08 | 2,02 ------ 2,29 | 2,01 ------ 2,47 | 1,99 ------ 2,52 | 1,97 ------ 2,50 | 1,91 ------ 2,46 | 1,84 ------ 2,38 |
1,0 | 3,49 ------ 3,49 | 3,56 ------ 3,56 | 3,57 ------ 3,57 | 3,53 ------ 3,53 | 3,43 ------ 3,43 | 3,29 ------ 3,29 | 3,05 ------ 3,05 |
Критерии и проверки | Формулы для критериев и проверок прочности в расчетных случаях | |
Г | Д | |
Критерии: соотношения жесткостей | - | |
напряжений в бетоне (сжатие +, растяжение -) | ||
Проверки:напряжения в продольной арматуре железобетона (растяжение +, сжатие -) | - | |
стального верхнего пояса (растяжение +, сжатие -) | ||
стального нижнего пояса (растяжение +, сжатие -) | ||
Обозначения, принятые в таблице 9.6:M; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; m; ; - см. обозначения к таблице 9.4; ; ; - соответственно площадь, момент сопротивления и момент инерции поперечного сечения нетто стальной конструкции балки, работающей совместно с продольной арматурой площадью (приведенной к материалу стальной конструкции;рисунку 5.4; ; ; ; - расстояния по - поправочный коэффициент, принимаемый не менее 1,0; - коэффициент условий работы верхнего стального пояса, принимаемый не более 1,2. |
3 Над чертой даны значения для случая, когда напряжения от момента и осевой силы суммируются в меньшем по площади поясе стальной балки; под чертой - для случая, когда напряжения от момента и осевой силы суммируются в большем по площади поясе стальной балки.
4 Нормальную силу N следует принимать растягивающей стальную балку при сжимающих напряжениях в железобетонной плите и сжимающей стальную балку при растягивающих напряжениях в железобетонной плите и арматуре (в формулы силу N в обоих случаях необходимо подставлять со знаком "плюс").