(Действующий) СП 43.13330.2012 Сооружения промышленных предприятий....

Докипедия просит пользователей использовать в своей электронной переписке скопированные части текстов нормативных документов. Автоматически генерируемые обратные ссылки на источник информации, доставят удовольствие вашим адресатам.

Действующий
. (45)
Таблица 11
Конструкция силосов и их элементов
Коэффициенты
a
I При расчете горизонтальной арматуры стен
1 Отдельно стоящего круглого железобетонного силоса
2
1
2
2 Железобетонного силосного корпуса с рядовым расположением круглых силосов:
наружных
2
1
2
внутренних
2
2
1
3 Железобетонного силосного корпуса с квадратными силосами со сторонами до 4 м:
наружными
2
1,65
1,2
внутренними
II При расчете конструкций плиты и балок днища и воронки
2
2
1
4 Плиты днища без забутки, балок днища, железобетонной воронки силоса
2
1,3
1,5
5 Плиты днища с забуткой при наибольшей высоте забутки 1,5 м* и более
2
2
1
6 Стальной воронки и стальных кольцевых балок в железобетонном или стальном силосе
2
0,8
2,5
7 Узлов креплений стальной воронки к кольцевым балкам и стенам железобетонного или стального силоса
1,5
0,8
2,5
* При высоте забутки h < 1,5 м значение коэффициента определяется по интерполяции между 1,3 и 2 по формуле
.
Примечания1 При расчете стен стального силоса коэффициенты умножаются на 0,8.2 При расчете стен силоса для угля коэффициенты а и принимаются равными 1.
7.3.37 Нормативное вертикальное давление сыпучего материала , передающееся на стены силоса силами трения, определяется по формуле
. (46)
7.3.38 Нормативное вертикальное давление сыпучего материала на днище силоса определяете по формуле
, (47)
но не более ,
где а, - определяются по 7.3.34 и 7.3.35 настоящего свода правил;
- удельный вес засыпки над днищем;
z - высота засыпки.
7.3.39 Вертикальное давление сыпучего материала в пределах наклонного днища или воронки силоса принимается постоянным, равным вычисленному для верха наклонного днища или воронки.
7.3.40 Круглые силосы следует рассчитывать на осевое растяжение силами
, (48)
где N - расчетное растягивающее усилие;
- коэффициент надежности по нагрузке, принимаемый по 7.3.25 настоящего свода правил;
a, - поправочный коэффициент и коэффициент условий работы, принимаемые по таблице 11;
d - внутренний диаметр силоса.
7.3.41 При расчете стен круглых силосов на центральное растяжение работа бетона не учитывается.
Стены квадратных и многогранных силосов следует рассчитывать на внецентренное растяжение. Осевое растягивающее усилие определяется по формуле (48), в которой d принимается равным размеру силоса в свету.
Изгибающие моменты определяются как для горизонтальной замкнутой рамы, нагруженной по периметру равномерно расчетным давлением сыпучего материала.
7.3.42 Коэффициенты условий работы при расчете стен силосов следует определять в соответствии с требованиями СП 63.13330, принимая для стен силосов, возводимых в скользящей опалубке, коэффициент условий работы бетона , при этом коэффициент , учитывающий длительность действия нагрузки, принимается равным 1.
7.3.43 Стены стальных силосов должны быть дополнительно проверены на устойчивость с коэффициентом условий работы, равным 1.
На выносливость стальные стены допускается не рассчитывать.
7.3.44 Для стальных силосов следует учитывать воздействия от суточного изменения температуры наружного воздуха в виде дополнительного горизонтального нормативного давления сыпучего материала, считая его равномерно распределенным по периметру и по высоте, по формуле
, (49)
где - коэффициент, принимаемый равным 2;
- коэффициент линейной температурной деформации материала стен из стали, равный ;
- суточная амплитуда температуры наружного воздуха, принимается согласно СП 20.13330;
- модуль деформации сжатия сыпучего материала;
d - внутренний радиус круглого силоса или сторона квадратного силоса;
t - приведенная толщина стены по вертикальному сечению, м;
- модуль упругости материала стен;
- начальный коэффициент поперечной деформации (коэффициент Пуассона) материала заполнения силоса.
7.3.45 Места изменения формы стального силоса, в частности зоны сопряжения цилиндрической части с конусной или с плоским днищем, а также места резкого изменения нагрузки должны быть проверены на дополнительные местные напряжения (краевой эффект) с коэффициентом условий работы, равным 1,4.
7.3.46 При симметричной разгрузке и загрузке сыпучего материала стены стальных силосов проверяются на прочность по СП 16.13330 с коэффициентом условий работы .
7.3.47 В случае несимметричной загрузки или разгрузки сыпучих материалов стены стальных круглых силосов, не воспринимающие кольцевые изгибающие моменты, проверяются на устойчивость и прочность от воздействия кольцевых меридиональных и сдвигающих усилий, определяемых расчетом цилиндрической оболочки.
7.3.48 Стены монолитных железобетонных силосов следует проектировать из бетона класса не ниже В15, а сборные железобетонные элементы стен - из бетона класса не ниже В25.
Марку бетона по морозостойкости и водонепроницаемости следует принимать по таблице 1 п. 4.16 настоящего свода правил.
7.3.49 Расчет оснований сблокированных и отдельно стоящих силосов, возводимых на нескальных грунтах, должен производиться по предельным состояниям второй группы (по деформациям) в соответствии с требованиями СП 22.13330.
При расчете деформации оснований ветровая нагрузка включается в основное сочетание нагрузок.
7.3.50 При определении крена фундаментов корпусов в виде жестко сблокированных силосов на общей фундаментной плите в условиях отсутствия влияния соседних корпусов учитывается повышенный модуль деформации грунта. Повышение модуля деформации грунта обеспечивается предварительным обжатием грунта первичной равномерной загрузкой силосов длительностью не менее двух месяцев.
7.3.51 При определении давления на грунт под подошвой фундамента следует учитывать как случай полной загрузки силосов сыпучими материалами, так и случай разгрузки некоторых из силосов в количестве, создающем наиболее невыгодное сочетание нагрузок.
7.3.52 Колонны подсилосного этажа следует рассчитывать по схеме стоек, заделанных в фундамент, с учетом фактического защемления в днище силоса.
7.3.53 При расчете колонн должны учитываться дополнительные усилия изгиба и сжатия при наклоне корпуса (принимаемом равным 0,004) от неравномерной осадки, а также дополнительный изгибающий момент, вызываемый отклонением верха колонн и смещениями сборных плит днища и воронок в пределах допусков.
7.3.54 Эвакуационные лестницы следует проектировать с шириной марша не менее 0,8 м и с уклоном не более 1:1. Наружные стальные маршевые лестницы, используемые для эвакуации людей, следует проектировать, как правило, шириной не менее 0,7 м с уклоном маршей не более 1:1, ограждением высотой 1 м и площадками, расположенными по высоте на расстоянии не более 8 м с учетом требований СП 1.13130.
7.3.55 По периметру наружных стен силосных корпусов высотой до верха карниза более 10 м следует предусматривать на кровле решетчатые ограждения высотой не менее 0,6 м из несгораемых материалов.
7.3.56 При проектировании силосов для сыпучих материалов, пыль которых способна образовать при загрузке или разгрузке силосов взрывоопасные концентрации, должны предусматриваться мероприятия, исключающие возможность взрывов, а также предупреждающие появление электростатических разрядов
7.4 Угольные башни коксохимзаводов
7.4.1 Требования настоящего раздела следует соблюдать при проектировании угольных башен коксохимзаводов, предназначенных для аккумуляции угольной шихты перед коксованием и ее погрузки в загрузочные вагоны для распределения по коксовым печам.