Действующий
7.3.16 Надсилосные перекрытия следует проектировать, применяя железобетонные плиты по железобетонным или стальным балкам, а также листы профилированного настила по стальным балкам. Для силосов со стальными стенами перекрытия выполняют из стальных элементов.
7.3.17 Покрытия отдельно стоящих круглых силосов при отсутствии надсилосного помещения, а также силосов диаметром более 12 м допускается проектировать в виде оболочек.
7.3.18 Надсилосные помещения и конвейерные галереи следует проектировать с применением облегченных стеновых ограждений из несгораемых материалов. Допускается также применение сборных железобетонных конструкций.
7.3.19 Наружные стены неотапливаемых подсилосных помещений следует проектировать с применением железобетонных панелей. Стены отапливаемых помещений в подсилосной части должны проектироваться панельными, кирпичными или блочными.
7.3.20 При проектировании соединительных галерей между силосами или между силосными корпусами следует учитывать относительные смещения силосов или силосных корпусов, вызываемые неравномерными осадками и кренами.
7.3.21 Колонны подземного этажа силосов рекомендуется проектировать сборными или монолитными железобетонными.
7.3.22 Фундаменты отдельно стоящих силосов и силосных корпусов следует проектировать в виде монолитных железобетонных плит. На скальных и крупнообломочных грунтах допускается принимать фундаменты отдельно стоящие, ленточные или кольцевые, монолитные или сборные.
Свайные фундаменты следует предусматривать, если расчетные деформации естественного основания превышают предельные или не обеспечивается его устойчивость, а также при наличии просадочных грунтов и в других случаях при соответствующем технико-экономическом обосновании.
7.3.23 Конструкции силосов необходимо рассчитывать на нагрузки и воздействия в соответствии с требованиями СП 20.13330. При расчете силосов должны быть также учтены нагрузки и воздействия:
временные - от веса сыпучих материалов, части горизонтального давления и трения сыпучих материалов о стены силосов, веса технологического оборудования [не менее 2 кПа (200 )], усадки и ползучести бетона, крена и неравномерных осадок;
кратковременные - возникающие при изготовлении, перевозке и монтаже сборных конструкций, при изменении температур наружного воздуха, от части горизонтального неравномерного давления сыпучих материалов, от давления воздуха, нагнетаемого в силос, при активной вентиляции и гомогенизации;
7.3.24 Аэродинамические коэффициенты при расчете силосов на ветровые нагрузки принимаются по СП 20.13330.
Аэродинамические коэффициенты общего лобового сопротивления силосов при расчете нижней зоны силосов (колонн и фундаментов) допускается принимать: для одиночных силосов, расположенных от других на расстоянии, большем 3 диаметров силосов (по центрам), с = 0,7; при меньшем расстоянии с = 1,3; для сблокированных силосов с = 1,4.
7.3.25 Коэффициенты надежности по нагрузке для собственного веса конструкций, полезной нагрузки на перекрытиях, снеговой и ветровой нагрузок принимаются по СП 20.13330:
7.3.26 При расчете на сжатие нижней зоны силосов (колонн подсилосного этажа и фундаментов) расчетная нагрузка от веса сыпучих материалов умножается на коэффициент 0,9.
7.3.27 Стены круглых силосов диаметром до 12 м включительно, квадратных и многогранных силосов кроме расчета на прочность следует рассчитывать на выносливость с коэффициентами асимметрии цикла и :
7.3.28 Силосы, загружаемые горячим сыпучим материалом (с температурой свыше 100°С на контакте с бетоном), должны быть рассчитаны с учетом кратковременного и длительного действия температуры по предельным состояниям первой и второй групп.
7.3.29 Для смесительных силосов с образованием кипящего слоя (гомогенизация) нормативное давление на днище и стены (в пределах высоты кипящего слоя) от сыпучего материала и сжатого воздуха принимается как равномерное по площади днища и периметру стен гидростатическое давление жидкости силоса с удельным весом, равным , за счет повышения уровня сыпучего материала в процессе гомогенизации. В расчете учитывается большее из давлений, вычисленных без гомогенизации и с ее учетом.
При нагнетании воздуха без образования кипящего слоя избыточное давление воздуха учитывается с учетом давления сыпучего материала.
7.3.30 При внецентренной загрузке и разгрузке силоса диаметром 12 м и более его стены следует проверять на действие несимметричного давления сыпучего материала.
7.3.31 Предельная ширина раскрытия вертикальных трещин в стенах железобетонных силосов определяется по СП 63.13330, при этом принимается для круглых и для квадратных силосов.
7.3.32 Прогиб от временных длительных нормативных нагрузок для стен квадратных и многогранных силосов не должен превышать 1/200 пролета в осях стен.
7.3.33 Нормативное горизонтальное давление сыпучего материала на стены силоса принимается равномерно распределенным по периметру и вычисляется по формуле
- гидравлический радиус сечения (А и u - соответственно площадь и периметр поперечного сечения силоса);
7.3.35 Полное нормативное (длительное и кратковременное) горизонтальное давление сыпучего материала на стены силосов следует определять по формуле
где а - коэффициент, приведенный в таблице 11 и учитывающий дополнительные давления при заполнении и опорожнении силосов, обрушении сыпучего материала и при работе систем пневматического выпуска.
Конструкция силосов и их элементов | Коэффициенты | ||
a | |||
| I При расчете горизонтальной арматуры стен | |||
| 1 Отдельно стоящего круглого железобетонного силоса | 2 | 1 | 2 |
| 2 Железобетонного силосного корпуса с рядовым расположением круглых силосов: | |||
| наружных | 2 | 1 | 2 |
| внутренних | 2 | 2 | 1 |
| 3 Железобетонного силосного корпуса с квадратными силосами со сторонами до 4 м: | |||
| наружными | 2 | 1,65 | 1,2 |
| внутренними | |||
| II При расчете конструкций плиты и балок днища и воронки | 2 | 2 | 1 |
| 4 Плиты днища без забутки, балок днища, железобетонной воронки силоса | 2 | 1,3 | 1,5 |
| 5 Плиты днища с забуткой при наибольшей высоте забутки 1,5 м* и более | 2 | 2 | 1 |
| 6 Стальной воронки и стальных кольцевых балок в железобетонном или стальном силосе | 2 | 0,8 | 2,5 |
| 7 Узлов креплений стальной воронки к кольцевым балкам и стенам железобетонного или стального силоса | 1,5 | 0,8 | 2,5 |
| * При высоте забутки h < 1,5 м значение коэффициента определяется по интерполяции между 1,3 и 2 по формуле . Примечания1 При расчете стен стального силоса коэффициенты умножаются на 0,8.2 При расчете стен силоса для угля коэффициенты а и принимаются равными 1. | |||